|
|
|
|
Навигация
Новые документы
Реклама
Ресурсы в тему
|
Постановление Министерства по чрезвычайным ситуациям Республики Беларусь от 28.12.2000 № 36 "Об утверждении и введении в действие норм пожарной безопасности Республики Беларусь "Категорирование помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности. НПБ 5-2000"Документ утратил силу
< Главная страница Зарегистрировано в НРПА РБ 29 января 2001 г. N 8/4924 На основании Закона Республики Беларусь от 15 июня 1993 г. N 2403-XII "О пожарной безопасности" и в соответствии с Указом Президента Республики Беларусь от 19 января 1999 г. N 35 "Об утверждении Положения о Министерстве по чрезвычайным ситуациям Республики Беларусь", постановлением Кабинета Министров Республики Беларусь от 13 декабря 1995 г. N 684 "Об утверждении Положения о системе противопожарного нормирования и стандартизации в Республике Беларусь и о мерах по совершенствованию противопожарного нормирования в строительстве", постановлением Совета Министров Республики Беларусь от 29 апреля 1998 г. N 673 "О мерах по совершенствованию системы пожарной безопасности в Республике Беларусь" Министерство по чрезвычайным ситуациям Республики Беларусь ПОСТАНОВЛЯЕТ: 1. Утвердить и ввести с 1 июля 2001 г. в действие прилагаемые нормы пожарной безопасности Республики Беларусь "Категорирование помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности. НПБ 5-2000". 2. Научно-исследовательскому институту пожарной безопасности и проблем чрезвычайных ситуаций Министерства по чрезвычайным ситуациям Республики Беларусь в трехдневный срок направить нормы пожарной безопасности Республики Беларусь "Категорирование помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности. НПБ 5-2000" на правовую экспертизу в Министерство юстиции Республики Беларусь. Исполняющий обязанности Министра - Главный государственный инспектор Республики Беларусь по пожарному надзору Э.Р.БАРИЕВ УТВЕРЖДЕНО
Постановление Министерства
по чрезвычайным ситуациям
Республики Беларусь
28.12.2000 N 36
Вводятся в действие с 1 июля 2001 года. 1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ1.1. Настоящие нормы пожарной безопасности Республики Беларусь "Категорирование помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности. НПБ 5-2000" (далее - Нормы) устанавливают методику расчета категорий помещений, зданий (или частей зданий между противопожарными стенами - пожарных отсеков) производственного, складского назначения (далее по тексту - помещения и здания) и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности в зависимости от количества и взрывопожароопасных свойств находящихся (обращающихся) в них веществ и материалов с учетом особенностей технологических процессов размещенных в них производств. 1.2. В области оценки взрывопожароопасности настоящие Нормы выделяют категории взрывопожароопасных помещений, зданий и наружных установок, более детальная классификация которых по взрывопожарной и пожарной опасности и необходимые защитные мероприятия должны регламентироваться самостоятельными нормативно-техническими документами. 1.3. Настоящие Нормы не распространяются на помещения, здания и наружные установки для производства и хранения взрывчатых веществ (BB), средств инициирования ВВ, здания и сооружения, проектируемые по специальным нормам и правилам, утвержденным в установленном порядке, а также на оценку уровня взрывоопасности наружных установок. 1.4. Категории помещений, зданий и наружных установок, определенные в соответствии с настоящими Нормами, следует применять для установления нормативных требований по обеспечению взрывопожарной и пожарной безопасности указанных помещений, зданий и наружных установок в отношении планировки застройки, этажности и площадей пожарных отсеков, размещения помещений, обеспечения эвакуации людей, конструктивных решений, инженерного оборудования. Мероприятия по обеспечению безопасности людей должны разрабатываться в зависимости от пожаровзрывоопасных свойств и количества веществ и материалов в соответствии с ГОСТ 12.1.004 и ГОСТ 12.1.044. 1.5. Требования Норм должны учитываться в проектах на строительство, расширение, реконструкцию и техническое перевооружение, при изменениях технологических процессов и при эксплуатации наружных установок. Наряду с настоящими Нормами следует также руководствоваться положениями ведомственных норм технологического проектирования и специальных перечней, касающихся категорирования наружных установок, согласованных и утвержденных в установленном порядке. 1.6. Перечень нормативных документов, на которые даны ссылки по тексту настоящих Норм, приведен в приложении А. 2. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ2.1. Категории помещений, зданий производственного назначения и складов, а также наружных установок определяются на стадии их проектирования и при изменении функционального назначения зданий и сооружений или отдельных помещений (отсеков) в процессе их эксплуатации. 2.2. По взрывопожарной и пожарной опасности помещения и здания подразделяются на категории А, Б, В1, В2, В3, В4, Г1, Г2 и Д, а наружные установки - на Ан, Бн, Гн и Дн. 2.3. Категории взрывопожарной и пожарной опасности помещений и зданий определяются для наиболее неблагоприятного в отношении пожара или взрыва периода, исходя из вида находящихся в аппаратах и помещениях горючих веществ и материалов, их количества и пожароопасных свойств, особенностей технологических процессов. 2.4. Определение пожароопасных свойств веществ и материалов производится на основании результатов испытаний или расчетов по методикам, утвержденным в установленном порядке с учетом состояния технологических параметров и режимов (давление, температура и другие параметры). Допускается использование справочных данных, опубликованных научно-исследовательскими организациями, имеющими лицензию на право производства работ в области пожарной безопасности, или опубликованных в изданиях центрального органа государственного пожарного надзора. 2.5. Допускается использование показателей пожарной опасности для смесей веществ и материалов по наиболее опасному в пожарном отношении компоненту. 3. КАТЕГОРИИ ПОМЕЩЕНИЙ ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ3.1. Категории помещений по взрывопожарной и пожарной опасности принимаются в соответствии с таблицей 1. 3.2. Определение категорий помещений следует осуществлять путем последовательной проверки принадлежности помещения к категориям, приведенным в таблице 1, от высшей (А) к низшей (Д). Таблица 1 -------------------+--------------------------------------------- ¦ Категория ¦Характеристика веществ и материалов, находящихся ¦ ¦ помещения ¦(обращающихся) в помещении ¦ +------------------+-------------------------------------------------+ ¦А (взрывопожаро- ¦Горючие газы (далее - ГГ), легковоспламеняющиеся ¦ ¦опасная) ¦жидкости (далее - ЛВЖ) с температурой вспышки не ¦ ¦ ¦более 28 град. С в таком количестве, что могут ¦ ¦ ¦образовывать взрывоопасные парогазовоздушные ¦ ¦ ¦смеси, при воспламенении которых развивается ¦ ¦ ¦расчетное избыточное давление взрыва в помеще- ¦ ¦ ¦щении, превышающее 5 кПа. Вещества и материалы, ¦ ¦ ¦способные взрываться и гореть при взаимодействии ¦ ¦ ¦с водой, кислородом воздуха или друг с другом в ¦ ¦ ¦таком количестве, что расчетное избыточное дав- ¦ ¦ ¦ление взрыва в помещении превышает 5 кПа ¦ +------------------+-------------------------------------------------+ ¦Б (взрывопожаро- ¦Горючие пыли или волокна, ЛВЖ с температурой ¦ ¦опасная) ¦вспышки более 28 град. С, горючие жидкости (да- ¦ ¦ ¦лее - ГЖ) в таком количестве, что могут образо- ¦ ¦ ¦вывать взрывоопасные пылевоздушные или паровоз- ¦ ¦ ¦душные смеси, при воспламенении которых развива- ¦ ¦ ¦ется расчетное избыточное давление взрыва в по- ¦ ¦ ¦мещении, превышающее 5 кПа ¦ +------------------+-------------------------------------------------+ ¦B1 - В4 ¦ГЖ и трудногорючие жидкости, твердые горючие и ¦ ¦(пожароопасные) ¦трудногорючие вещества и материалы (в том числе ¦ ¦ ¦пыли и волокна), вещества и материалы, способные ¦ ¦ ¦при взаимодействии с водой, кислородом воздуха ¦ ¦ ¦или друг с другом только гореть, при условии, что¦ ¦ ¦помещения, в которых они имеются в наличии или ¦ ¦ ¦обращаются, не относятся к категориям А или Б ¦ +------------------+-------------------------------------------------+ ¦Г1 ¦Процессы, связанные со сжиганием в качестве топ- ¦ ¦ ¦лива ГГ и ЛВЖ ¦ +------------------+-------------------------------------------------+ ¦Г2 ¦Негорючие вещества и материалы в горячем, раска- ¦ ¦ ¦ленном или расплавленном состоянии, процесс об- ¦ ¦ ¦работки которых сопровождается выделением лучис- ¦ ¦ ¦того тепла, искр и пламени. Процессы, связанные ¦ ¦ ¦со сжиганием в качестве топлива ГЖ, а также ¦ ¦ ¦твердых горючих веществ и материалов ¦ +------------------+-------------------------------------------------+ ¦Д ¦Негорючие вещества и материалы в холодном состо- ¦ ¦ ¦янии ¦ +------------------+-------------------------------------------------+ ¦ Примечания: ¦ ¦ 1. Разделение помещений на категории В1 - В4 регламентируется ¦ ¦положениями, изложенными в таблице 4. ¦ ¦ 2. Допускается относить к категории Д помещения, в которых на- ¦ ¦ходятся на рабочих местах отдельные предметы мебели. ¦ ¦--------------------------------------------------------------------- 4. МЕТОДЫ РАСЧЕТА КРИТЕРИЕВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ПОМЕЩЕНИЙ. ВЫБОР И ОБОСНОВАНИЕ РАСЧЕТНОГО ВАРИАНТА4.1. При расчете значений критериев взрывопожарной опасности в качестве расчетного следует выбирать наиболее неблагоприятный вариант аварии или период нормальной работы аппаратов, при котором во взрыве участвует наибольшее количество веществ или материалов, наиболее опасных в отношении последствий взрыва. В случае если использование расчетных методов не представляется возможным, допускается определение значений критериев взрывопожарной опасности на основании результатов соответствующих научно-исследовательских работ, согласованных и утвержденных в установленном порядке. 4.2. Количество поступивших в помещение веществ, которые могут образовать взрывоопасные газовоздушные или паровоздушные смеси, определяется исходя из следующих предпосылок: 4.2.1. происходит расчетная авария одного из аппаратов согласно подпункту 4.1; 4.2.2. все содержимое аппарата поступает в помещение; 4.2.3. происходит одновременно утечка веществ из трубопроводов, питающих аппарат по прямому и обратному потоку в течение времени, необходимого для отключения трубопроводов. Расчетное время отключения трубопроводов определяется в каждом конкретном случае исходя из реальной обстановки и должно быть минимальным с учетом паспортных данных на запорные устройства, характера технологического процесса и вида расчетной аварии. Расчетное время отключения трубопроводов следует принимать равным: времени срабатывания системы автоматики отключения трубопроводов согласно паспортным данным установки, если вероятность отказа системы автоматики не превышает 0,000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов; 120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов; 300 с при ручном отключении. Не допускается использование технических средств для отключения трубопроводов, для которых время отключения превышает приведенные выше значения. Под "временем срабатывания" и "временем отключения" следует понимать промежуток времени от начала возможного поступления горючего вещества из трубопровода (перфорация, разрыв, изменение номинального давления и другие случаи) до полного прекращения поступления газа или жидкости в помещение. Быстродействующие клапаны-отсекатели должны автоматически перекрывать подачу газа или жидкости при нарушении электроснабжения. В исключительных случаях в установленном порядке допускается превышение приведенных выше значений времени отключения трубопроводов специальным решением соответствующих органов центрального управления (министерств или ведомств) по согласованию с центральным органом государственного пожарного надзора; 4.2.4. происходит испарение с поверхности разлившейся жидкости; площадь испарения при разливе на пол определяется (при отсутствии справочных данных) исходя из расчета, что 1 л смесей и растворов, содержащих 70% и менее (по массе) растворителей, разливается на площади 0,5 кв.м, а остальных жидкостей - на 1 кв.м пола помещения; 4.2.5. происходит также испарение жидкости из емкостей, эксплуатируемых с открытым зеркалом жидкости, и со свежеокрашенных поверхностей; 4.2.6. длительность испарения жидкости принимается равной времени ее полного испарения, но не более 3600 с. 4.3. Количество пыли, которое может образовать взрывоопасную смесь, определяется из следующих предпосылок: 4.3.1. расчетной аварии предшествовало пыленакопление в производственном помещении, происходящее в условиях нормального режима работы (например, вследствие пылевыделения из негерметичного производственного оборудования) между плановыми уборками пыли, определяемое экспериментально технологами. При отсутствии экспериментальных данных технологов допускается принимать пыленакопление, равное 5% от расчетного количества пыли, выделившейся из технологического оборудования при аварии; 4.3.2. в момент расчетной аварии произошла плановая (ремонтные работы) или внезапная разгерметизация одного из технологических аппаратов, за которой последовал аварийный выброс в помещение всей находившейся в аппарате пыли. 4.4. Свободный объем помещения определяется как разность между объемом помещения и объемом, занимаемым технологическим оборудованием, с погрешностью не более 7%. 5. РАСЧЕТ ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ ВЗРЫВА ДЛЯ ГОРЮЧИХ ГАЗОВ, ПАРОВ ЛЕГКОВОСПЛАМЕНЯЮЩИХСЯ И ГОРЮЧИХ ЖИДКОСТЕЙ5.1. Избыточное давление взрыва ДР для индивидуальных горючих веществ, состоящих из атомов C, H, O, N, Cl, Br, I, F, определяется по формуле m x Z 100
ДP = (P - P ) x ---------- x --- x 0,33, (1)
max 0 V x k С
св г.п ст
-------------------------------
Д - большая греческая буква "дельта"
k - греческая буква "ро"
где P - максимальное давление взрыва стехиометрической
max
газовоздушной или паровоздушной смеси в замкнутом объеме,
определяемое экспериментально или по справочным данным в
соответствии с подпунктом 2.4. При отсутствии данных допускается
принимать P равным 900 кПа;
max
P - начальное давление, кПа (допускается принимать равным 101
0
кПа);
m - масса ГГ или паров ЛВЖ и ГЖ, вышедших в результате
расчетной аварии в помещение, вычисляемая для ГГ по формуле (8), а
для паров ЛВЖ и ГЖ - по формуле (13), кг;
Z - коэффициент участия горючего во взрыве, который может быть
рассчитан на основе характера распределения газов и паров в объеме
помещения, определяемый по таблице 2 либо в соответствии с
приложением Б;
V - свободный объем помещения, куб.м;
св
k - плотность газа или пара при расчетной температуре t ,
г.п р
кг/куб.м, вычисляемая по формуле
M
k = ---------------------, (2)
г.п V x (1 + 0,00367t )
0 р
-------------------------------
k - греческая буква "ро"
где М - молярная масса, кг/кмоль;
V - молярный объем, равный 22,413 куб.м/кмоль;
0
t - расчетная температура, град. C. В качестве расчетной
р
температуры следует принимать максимально возможную температуру
воздуха в данном помещении в соответствующей климатической зоне или
максимально возможную температуру воздуха по технологическому
регламенту с учетом возможного повышения температуры в аварийной
ситуации. Если такого значения расчетной температуры t по
р
каким-либо причинам определить не удается, допускается принимать ее
равной 61 град. C;
С - стехиометрическая концентрация ГГ или паров ЛВЖ и
ст
ГЖ, %(об.), вычисляемая по формуле
100
С = ---------, (3)
ст 1 + 4,84в
-------------------------------
в - греческая буква "бета"
n - n n
H X O
где в = n + ------- - -- - стехиометрический коэффициент кислорода
C 4 2
в реакции сгорания;
n , n , n , n - число атомов С, H, О и галоидов в молекуле
C H O X
горючего вещества;
К - коэффициент, учитывающий негерметичность помещения и
н
недиабатичность процесса горения. Допускается принимать К равным 3.
н
Таблица 2 ----------------------------------------------------------+------ ¦ Вид горючего вещества ¦Значение Z¦ +---------------------------------------------------------+----------+ ¦Водород ¦ 1 ¦ +---------------------------------------------------------+----------+ ¦ГГ (кроме водорода) ¦ 0,5 ¦ +---------------------------------------------------------+----------+ ¦ЛВЖ и ГЖ, нагретые до температуры вспышки и выше ¦ 0,3 ¦ +---------------------------------------------------------+----------+ ¦ЛВЖ и ГЖ, нагретые ниже температуры вспышки, при наличии ¦ ¦ ¦возможности образования аэрозоля ¦ 0,3 ¦ +---------------------------------------------------------+----------+ ¦ЛВЖ и ГЖ, нагретые ниже температуры вспышки, при ¦ ¦ ¦отсутствии возможности образования аэрозоля ¦ 0 ¦ ¦---------------------------------------------------------+----------- 5.2. Расчет ДP для индивидуальных веществ, кроме упомянутых в подпункте 5.1, а также для смесей может быть выполнен по формуле m x H x P x Z
т 0
ДP = ------------------ x 0,33, (4)
V x k x С x Т
св в p 0
-------------------------------
Д - большая греческая буква "дельта"
k - греческая буква "ро"
где H - теплота сгорания, Дж/кг;
т
k - плотность воздуха до взрыва при начальной температуре Т ,
в 0
кг/куб.м;
С - теплоемкость воздуха, Дж/кг/K (допускается принимать
p
3
равной 1,01 x 10 Дж/кг/K);
Т - начальная температура воздуха, K.
0
При отсутствии справочных данных на вещества и материалы
теплота сгорания H может определяться по формулам:
т
- для смесей горючих газов и паров ЛВЖ
n
H = 0,01 x SUM H x ф , (5)
т i=1 тi i
-------------------------------
ф - греческая буква "фи";
где H - теплота сгорания i-го вещества;
тi
ф - процентное содержание i-го вещества, %;
i
- для смесей горючих жидкостей и нефтепродуктов
Н = 50460 - 8,546 k , (6)
т ж
-------------------------------
k - греческая буква "ро"
где k - плотность жидкости при расчетной температуре.
ж
5.3. В случае обращения в помещении ГГ, ЛВЖ или ГЖ при определении значения массы m, входящей в формулы (1) и (4), допускается учитывать работу аварийной вентиляции, если она обеспечена резервными вентиляторами, автоматическим пуском при превышении предельно допустимой взрывобезопасной концентрации и электроснабжением по первой категории надежности (согласно ПУЭ), при условии расположения устройств для удаления воздуха из помещения в непосредственной близости от места возможной аварии. При этом массу ГГ или паров ЛВЖ или ГЖ, нагретых до температуры вспышки и выше, поступивших в объем помещения, следует разделить на коэффициент К, определяемый по формуле К = А x Т + 1, (7)
где А - кратность воздухообмена, создаваемого аварийной вентиляцией,
1/с;
Т - продолжительность поступления ГГ и паров ЛВЖ и ГЖ в объем
помещения, с (принимается по подпункту 4.2).
5.4. Масса m, кг, поступившего в помещение при расчетной аварии
газа, определяется по формуле
m = (V + V ) x k , (8)
а т г
-------------------------------
k - греческая буква "ро"
где V - объем газа, вышедшего из аппарата, куб.м;
а
V - объем газа, вышедшего из трубопроводов, куб.м;
т
При этом
V = 0,01 x P x V, (9)
а 1
где Р - давление в аппарате, кПа;
1
V - объем аппарата, куб.м;
V = V + V , (10)
т 1т 2т
где V - объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения,
1т
куб.м;
V - объем газа, вышедшего из трубопровода после его
2т
отключения, куб.м;
V = q x Т, (11)
1т
где q - расход газа, определяемый в соответствии с технологическим
регламентом в зависимости от давления в трубопроводе, его диаметра,
температуры газовой среды и других параметров, куб.м/с;
Т - время, с, определяемое по подпункту 4.2;
2 2 2
V = 0,01 x П x P x (r x L + r x L + ... + r x L ), (12)
2т 2 1 1 2 2 n n
-------------------------------
П - греческая буква "пи"
где P - максимальное давление в трубопроводе по технологическому
2
регламенту, кПа;
r - внутренний радиус трубопроводов, м;
L - длина трубопроводов от аварийного аппарата до задвижек, м.
Масса пролившейся в помещении жидкости определяется по формуле
m = (V + V ) k , (13)
ж а т ж
-------------------------------
k - греческая буква "ро"
где k - плотность жидкости в зависимости от температуры;
ж
V = V x e, (14)
а р
-------------------------------
е - греческая буква "эпсилон"
где e - коэффициент заполнения аппарата;
V - расчетный объем аппарата:
р
2 2 2
V = П x (r x l + r x l + ... + r x l ),
р 1 1 2 2 i i
-------------------------------
П - греческая буква "пи"
5.5. Масса паров жидкости m, поступивших в помещение при
наличии нескольких источников испарения (поверхность разлитой
жидкости, поверхность со свеженанесенным составом, открытые емкости
и т.п.), определяется из выражения
m = m + m + m , (15)
р емк св.окр
где m - масса жидкости, испарившейся с поверхности разлива, кг;
р
m - масса жидкости, испарившейся с поверхностей открытых
емк
емкостей, кг;
m - масса жидкости, испарившейся с поверхностей, на
св.окр
которые нанесен применяемый состав, кг.
При этом каждое из слагаемых в формуле (15) определяется по
формуле
m = W x F x Т, (16)
и
где W - интенсивность испарения, кг/с/кв.м;
F - площадь испарения, кв.м, определяемая в соответствии с
и
подпунктом 4.2 в зависимости от массы жидкости m , вышедшей в
п
помещение, по формулам:
F = F - F , (17)
и р об
где F - площадь разлива жидкости;
р
F - площадь поверхности пола под оборудованием;
об
F = f x m / k , (18)
р ж
-------------------------------
k - греческая буква "ро"
где f - коэффициент разлива жидкости в зависимости от содержания
в нем растворителя (подпункт 4.2);
Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением
жидкости в распыленном состоянии, то она должна быть учтена в
формуле (11) введением дополнительного слагаемого, учитывающего
общую массу поступившей жидкости от распыляющих устройств, исходя из
продолжительности их работ, по формуле
m = g x T x a, (19)
р.у 1
-------------------------------
а - греческая буква "альфа"
где a - доля растворителя в жидкости, об.ед.
5.6. Масса m , кг, вышедшей в помещение жидкости определяется в
п
соответствии с подпунктом 4.2.
5.7. Интенсивность испарения W определяется по справочным и
экспериментальным данным. Для не нагретых выше температуры
окружающей среды ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать
W по формуле
-6 _______
W = 10 x h x \/ М x Р , (20)
н
---------------------------
h - греческая буква "эта"
где h - коэффициент, принимаемый по таблице 3 в зависимости от
скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения;
Р - давление насыщенного пара, кПа, при расчетной температуре
н
жидкости t , определяемое по формуле Антуанна
р
Р = А - В / С + t , (21)
н ж
где А, В, С - коэффициенты Антуанна (определяются по справочной
литературе);
t - температура жидкости;
ж
-3
Р = 133,322 х 10 .
н
Таблица 3 ---------------------------+----------------------------------- ¦ ¦ Значение коэффициента h при ¦ ¦Скорость воздушного потока¦ температуре t, град. C, ¦ ¦ в помещении, м/с ¦ воздуха в помещении ¦ ¦ +-------+-------+-------+-------+-------+ ¦ ¦ 10 ¦ 15 ¦ 20 ¦ 30 ¦ 35 ¦ +--------------------------+-------+-------+-------+-------+-------+ ¦ 0 ¦ 1 ¦ 1 ¦ 1 ¦ 1 ¦ 1 ¦ +--------------------------+-------+-------+-------+-------+-------+ ¦ 0,1 ¦ 3,0 ¦ 2,6 ¦ 2,4 ¦ 1,8 ¦ 1,6 ¦ +--------------------------+-------+-------+-------+-------+-------+ ¦ 0,2 ¦ 4,6 ¦ 3,8 ¦ 3,5 ¦ 2,4 ¦ 2,3 ¦ +--------------------------+-------+-------+-------+-------+-------+ ¦ 0,5 ¦ 6,6 ¦ 5,7 ¦ 5,4 ¦ 3,6 ¦ 3,2 ¦ +--------------------------+-------+-------+-------+-------+-------+ ¦ 1,0 ¦ 10,0 ¦ 8,7 ¦ 7,7 ¦ 5,6 ¦ 4,6 ¦ +--------------------------+-------+-------+-------+-------+-------+ ¦ Примечание. При промежуточных значениях скорости воздушного ¦ ¦потока и (или) температуры воздуха в помещении значение коэффици- ¦ ¦ента h следует определять методом интерполяции. ¦ ¦ --------------------------- ¦ ¦ h - греческая буква "эта" ¦ ¦------------------------------------------------------------------- 6. РАСЧЕТ ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ ВЗРЫВА ДЛЯ ГОРЮЧИХ ПЫЛЕЙ6.1. Расчет избыточного давления взрыва ДP проводится по формуле (4), где коэффициент Z участия взвешенной пыли во взрыве рассчитывается по формуле Z = 0,5F, (22) где F - массовая доля частиц пыли размером менее критического, с превышением которого аэровзвесь становится взрывобезопасной, то есть неспособной распространять пламя. В отсутствие возможности получения сведений для расчета величины Z допускается принимать Z = 0,5. 6.2. Расчетная масса взвешенной в объеме помещения пыли m, кг, образовавшейся в результате аварийной ситуации, определяется по формуле m = m + m , (23)
вз ав
где m - расчетная масса взвихрившейся пыли, кг;
вз
m - расчетная масса пыли, поступившей в помещение в
ав
результате аварийной ситуации, кг.
6.3. Расчетная масса взвихрившейся пыли m определяется по
вз
формуле
m = К x m , (24)
вз вз п
где К - доля отложившейся в помещении пыли, способной перейти во
вз
взвешенное состояние в результате аварийной ситуации. В отсутствие
экспериментальных сведений о величине К допускается принимать
вз
К = 0,9;
вз
m - масса отложившейся в помещении пыли к моменту аварии, кг.
п
6.4. Расчетная масса пыли, поступившей в помещение в результате
аварийной ситуации, m , определяется по формуле
ав
m = (m + q x T) x К , (25)
ав в.п п
где m - масса горючей пыли, выбрасываемой в помещение из
в.п
аппарата, кг;
q - производительность, с которой продолжается поступление
пылевидных веществ в аварийный аппарат по трубопроводам до момента
их отключения, кг/с;
Т - время отключения, определяемое по подпункту 4.2.3, с;
К - коэффициент пыления, представляющий отношение массы
п
взвешенной в воздухе пыли ко всей массе пыли, поступившей из
аппарата в помещение. В отсутствие экспериментальных сведений о
величине К полагать:
п
- для пылей с дисперсностью 350 мкм и более: К = 0,5;
п
- для пылей с дисперсностью менее 350 мкм: К = 1.
п
Величина m принимается в соответствии с подпунктами 4.1 и
в.п
4.3.
6.5. Масса отложившейся в помещении пыли к моменту аварии
определяется по формуле
К
г
m = -- x (m + m ), (26)
п К 1 2
у
где К - доля горючей пыли в общей массе отложений пыли;
г
m - масса пыли, оседающей на труднодоступных для уборки
1
поверхностях в помещении за период времени между генеральными
уборками, кг;
m - масса пыли, оседающей на доступных для уборки поверхностях
2
в помещении за период времени между текущими уборками, кг;
К - коэффициент эффективности пылеуборки. Принимается при
у
ручной пылеуборке:
сухой - 0,6;
влажной - 0,7;
при механизированной вакуумной уборке:
пол ровный - 0,9;
пол с выбоинами (до 5% площади) - 0,7.
Под труднодоступными для уборки площадями подразумевают такие
поверхности в производственных помещениях, очистка которых
осуществляется только при генеральных пылеуборках. Доступными для
уборки местами являются поверхности, пыль с которых удаляется в
процессе текущих пылеуборок (ежесменно, ежесуточно и другие).
6.6. Масса пыли m (i = 1, 2), оседающей на различных
i
поверхностях в помещении за межуборочный период, определяется по
формуле
m = М x (1 - a) x в , (i = 1, 2), (27)
i i i
-------------------------------
а - греческая буква "альфа"
в - греческая буква "бета"
где М = SUM x М - масса пыли, выделяющаяся в объем помещения за
1 j 1j
j период времени между генеральными пылеуборками, кг;
М - масса пыли, выделяемая единицей пылящего оборудования за
1j
указанный период, кг;
М = SUM x М - масса пыли, выделяющаяся в объем помещения за
2 j 2j
j период времени между текущими пылеуборками, кг;
М - масса пыли, выделяемая единицей пылящего оборудования за
2j
указанный период, кг;
a - доля выделяющейся в объем помещения пыли, которая удаляется
вытяжными вентиляционными системами.
В отсутствие экспериментальных сведений о величине a полагают
a = 0;
в , в - доли выделяющейся в объем помещения пыли, оседающей
1 2
соответственно на труднодоступных и доступных для уборки
поверхностях помещения (в + в = 1).
1 2
При отсутствии сведений о величине коэффициентов в и в
1 2
допускается полагать в = 1, в = 0.
1 2
6.7. Величина М (i = 1, 2) может быть также определена
i
экспериментально (или по аналогии с действующими образцами
производств) в период максимальной загрузки оборудования по формуле
М = SUM x (G x F ) x т , (i = 1, 2), (28)
i j ij ij i
-------------------------------
т - греческая буква "тау"
где G - интенсивность пылеотложений соответственно на
ij
труднодоступных F , кв.м, и доступных F , кв.м, площадях,
1j 2j
кг/с/кв.м;
т , т - промежуток времени соответственно между генеральными и
1 2
текущими пылеуборками, с.
7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ ВЗРЫВА ДЛЯ ВЕЩЕСТВ И МАТЕРИАЛОВ, СПОСОБНЫХ ВЗРЫВАТЬСЯ И ГОРЕТЬ ПРИ ВЗАИМОДЕЙСТВИИ С ВОДОЙ, КИСЛОРОДОМ ВОЗДУХА ИЛИ ДРУГ С ДРУГОМ7.1. Расчетное избыточное давление взрыва ДP <*> для веществ и материалов, способных взрываться и гореть при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом, определяется по приведенной выше методике, полагая Z = 1 и принимая в качестве величины Нт энергию, выделяющуюся при взаимодействии (с учетом сгорания продуктов взаимодействия до конечных соединений) или экспериментально в натурных испытаниях. B случае, когда определить величину ДP <*> не представляется возможным, следует принимать ее превышающей 5 кПа. ------------------------------- <*> Д - большая греческая буква "дельта". 8. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИЗБЫТОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ ВЗРЫВА ДЛЯ ВЗРЫВООПАСНЫХ СМЕСЕЙ, СОДЕРЖАЩИХ ГОРЮЧИЕ ГАЗЫ (ПАРЫ) И ПЫЛИ8.1. Расчетное избыточное давление взрыва ДP для гибридных взрывоопасных смесей, содержащих ГГ (пары) и пыли, определяется по формуле ДP = ДP + ДP (29)
1 2
-------------------------------
Д - большая греческая буква "дельта"
где ДP - давление взрыва, вычисленное для ГГ (пара) в
1
соответствии с подпунктами 5.1 и 5.2;
ДP - давление взрыва, вычисленное для горючей пыли в
2
соответствии с подпунктом 6.1.
9. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОМЕЩЕНИЙ КАТЕГОРИЙ B1 - B49.1. Определение пожароопасной категории помещения осуществляется путем сравнения максимального значения пожарной нагрузки на любом из участков с величиной удельной пожарной нагрузки, приведенной в таблице 4. 9.2. При пожарной нагрузке, включающей в себя различные сочетания (смесь) горючих жидкостей, твердых горючих веществ и материалов в пределах пожароопасного участка, пожарная нагрузка Q, МДж, определяется из соотношения n р
Q = SUM x G x Q , (30)
i=1 i нi
где G - количество i-го материала пожарной нагрузки, кг;
i
p
Q - низшая теплота сгорания i-го материала пожарной нагрузки,
нi
МДж/кг.
Удельная пожарная нагрузка g, МДж/кв.м , определяется из
соотношения
Q
g = -, (31)
S
где S - площадь размещения пожарной нагрузки, кв.м (но не менее 10
кв.м).
Таблица 4 ------+--------------------------------------+----------------- ¦Кате-¦Удельная пожарная нагрузка на участке,¦ Способ размещения ¦ ¦гории¦ МДж/кв.м ¦ ¦ +-----+--------------------------------------+---------------------+ ¦ В1 ¦ Более 2200 ¦ Не нормируется ¦ +-----+--------------------------------------+---------------------+ ¦ В2 ¦ 1401 - 2200 ¦ По примечанию 2 ¦ +-----+--------------------------------------+---------------------+ ¦ В3 ¦ 181 - 1400 ¦ По примечанию 2 ¦ +-----+--------------------------------------+---------------------+ ¦ В4 ¦ 1 - 180 ¦Способ размещения ¦ ¦ ¦ ¦участков пожарной ¦ ¦ ¦ ¦нагрузки определяется¦ ¦ ¦ ¦согласно примечанию 1¦ +-----+--------------------------------------+---------------------+ ¦ Примечания. ¦ ¦ 1. В помещениях категорий В1 - В4 допускается наличие ¦ ¦нескольких участков с пожарной нагрузкой, не превышающей значений,¦ ¦приведенных в таблице 4. В помещениях категории В4 расстояния ¦ ¦между этими участками должны быть более предельных. Рекомендуемые ¦ ¦значения предельных расстояний (I ) в зависимости от величины ¦ ¦ пр ¦ ¦ ¦ ¦критической плотности падающих лучистых потоков q (кВт/кв.м) ¦ ¦ кр ¦ ¦ ¦ ¦для пожарной нагрузки, состоящей из твердых горючих и трудногорю- ¦ ¦чих материалов, приведены в приложении В. ¦ ¦ Величины I , приведенные в таблице 5, рекомендуются при усло-¦ ¦ пр ¦ ¦ ¦ ¦вии, если Н > 11 м; если Н < 11 м, то предельное расстояние опре- ¦ ¦деляется как I = I + (11 - H), где I определяется по таблице ¦ ¦ пр пр ¦ ¦ ¦ ¦5, а Н - минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки ¦ ¦до нижнего пояса ферм перекрытия (покрытия), м. ¦ ¦ Значения q для некоторых материалов пожарной нагрузки при- ¦ ¦ кр ¦ ¦ ¦ ¦приведены в таблице 5. Если пожарная нагрузка состоит из различных¦ ¦материалов, то значение q определяется по материалу с минималь-¦ ¦ кр ¦ ¦ ¦ ¦ным значением q . Для материалов пожарной нагрузки с неизвестными¦ ¦ кр ¦ ¦ ¦ ¦ными значениями q значения предельных расстояний принимается ¦ ¦ кр ¦ ¦ ¦ ¦I >= 12 м. ¦ ¦ Для пожарной нагрузки, состоящей из ЛВЖ или ГЖ, рекомендуемое ¦ ¦расстояние (I ) между соседними участками размещения (разлива) ¦ ¦ пр ¦ ¦ ¦ ¦пожарной нагрузки рассчитывается по формулам: ¦ ¦ ¦ ¦ I >= 15 м при Н >= 11; (32)¦ ¦ пр ¦ ¦ ¦ ¦ I >= 26 - Н при Н < 11. (33)¦ ¦ пр ¦ ¦ ¦ ¦ Таблица 5¦ ¦ ¦ +----------------+-------+-----T-----+-----T-----+-----T-----+-----+ ¦ ¦ ¦Свыше¦Свыше¦Свыше¦Свыше¦Свыше¦Свыше¦Свыше¦ ¦ q , кВт/кв.м ¦ До 5 ¦5 до ¦10 до¦15 до¦20 до¦25 до¦30 до¦40 до¦ ¦ кр ¦ ¦ 10 ¦ 15 ¦ 20 ¦ 25 ¦ 30 ¦ 40 ¦ 50 ¦ +----------------+-------+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+ ¦ I , м ¦ 12 ¦ 8 ¦ 6 ¦ 5 ¦ 4 ¦ 3,8 ¦ 3,2 ¦ 2,8 ¦ ¦ пр ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +----------------+-------+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+ ¦ 2. Если при определении категорий В2 или В3 количество поожар-¦ ¦ной нагрузки Q, определенное по подпункту 9.2, превышает или равно¦ ¦ ¦ ¦ 2 ¦ ¦Q >= 0,64g Н , то помещение будет относиться к категориям В1 или ¦ ¦В2 соответственно. ¦ ¦ 3. Помещения площадью менее 10 кв.м независимо от обращающихся¦ ¦в них пожароопасных веществ и материалов следует относить к кате- ¦ ¦гории В4. ¦ ¦------------------------------------------------------------------- 10. КАТЕГОРИИ ЗДАНИЙ ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ10.1. Здание относится к категории А, если в нем суммарная площадь помещений категории А превышает 5% площади всех помещений, или 200 кв.м. Допускается не относить здание к категории А, если суммарная площадь помещений категории А в здании не превышает 25% суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 1000 кв.м) и эти помещения оборудуются установками автоматического пожаротушения. 10.2. Здание относится к категории Б, если одновременно выполнены два условия: здание не относится к категории А; суммарная площадь помещений категорий А и Б превышает 5% суммарной площади всех помещений, или 200 кв.м. Допускается не относить здание к категории Б, если суммарная площадь помещений категорий А и Б в здании не превышает 25% суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 1000 кв.м) и эти помещения оборудуются установками автоматического пожаротушения. 10.3. Здание относится к категории В (В1 - В4), если одновременно выполнены два условия: здание не относится к категориям А или Б; суммарная площадь помещений категорий А, Б и В превышает 5% (10%, если в здании отсутствуют помещения категорий А и Б) суммарной площади всех помещений. Допускается не относить здание к категории В, если суммарная площадь помещений категорий А, Б и В в здании не превышает 25% суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 3500 кв.м) и эти помещения оборудуются установками автоматического пожаротушения. 10.4. Здание относится к категории Г (Г1 - Г2), если одновременно выполнены два условия: здание не относится к категориям А, Б или В; суммарная площадь помещений категорий А, Б, В и Г превышает 5% суммарной площади всех помещений. Допускается не относить здание к категории Г, если суммарная площадь помещений категорий А, Б, В и Г в здании не превышает 25% суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 5000 кв.м). 10.5. Здание относится к категории Д, если оно не относится к категориям А, Б, В или Г. 11. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИЙ НАРУЖНЫХ УСТАНОВОК ПО ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ11.1. Категории наружных установок по пожарной опасности принимаются в соответствии с таблицей 6. 11.2. Определение категорий наружных установок следует осуществлять путем последовательной проверки их принадлежности к категориям, приведенным в таблице 6, от высшей (Ан) к низшей (Дн). 11.3. В случае если из-за отсутствия данных представляется невозможным оценить величину индивидуального риска, допускается использование вместо нее следующих критериев. Таблица 6 ----------+------------------------------------------------------ ¦Категория¦ Критерии отнесения наружной установки к той или иной ¦ ¦наружной ¦ категории по пожарной опасности ¦ ¦установки¦ ¦ +---------+----------------------------------------------------------+ ¦Ан ¦Установка относится к категории Ан, если в ней присутству-¦ ¦ ¦ют (хранятся, перерабатываются, транспортируются) горючие ¦ ¦ ¦газы; легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспыш-¦ ¦ ¦ки не более 28 град. С; вещества и / или материалы, спо- ¦ ¦ ¦собные гореть при взаимодействии с водой, кислородом воз- ¦ ¦ ¦духа и / или друг с другом, при условии, что величина ин- ¦ ¦ ¦дивидуального риска при возможном сгорании указанных ве- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -6 ¦ ¦ ¦ществ с образованием волн давления превышает 10 в год на ¦ ¦ ¦расстоянии 30 м от наружной установки ¦ +---------+----------------------------------------------------------+ ¦Бн ¦Установка относится к категории Бн, если в ней присутству-¦ ¦ ¦ют (хранятся, перерабатываются, транспортируются) горючие ¦ ¦ ¦пыли и / или волокна; легковоспламеняющиеся жидкости с ¦ ¦ ¦температурой вспышки более 28 град. С; горючие жидкости ¦ ¦ ¦тем условии, что величина индивидуального риска при воз- ¦ ¦ ¦можном сгорании пыле- и / или паровоздушных смесей с обра-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -6 ¦ ¦ ¦зованием волн давления превышает 10 в год на расстоянии ¦ ¦ ¦30 м от наружной установки ¦ +---------+----------------------------------------------------------+ ¦Вн ¦Установка относится к категории Вн, если в ней присутству-¦ ¦ ¦ют (хранятся, перерабатываются, транспортируются) горючие ¦ ¦ ¦и / или трудногорючие жидкости; твердые горючие и / или ¦ ¦ ¦трудногорючие вещества и / или материалы (в том числе пыли¦ ¦ ¦и / или волокна); вещества и / или материалы, способные ¦ ¦ ¦при взаимодействии с водой, кислородом воздуха и / или ¦ ¦ ¦друг с другом гореть; не реализуются критерии, позволяющие¦ ¦ ¦отнести установку к категориям Ан или Бн, при условии, что¦ ¦ ¦величина индивидуального риска при возможном сгорании ука-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -6 ¦ ¦ ¦занных веществ и / или материалов превышает 10 в год на ¦ ¦ ¦расстоянии 30 м от наружной установки ¦ +---------+----------------------------------------------------------+ ¦Гн ¦Установка относится к категории Гн, если в ней присутству-¦ ¦ ¦уют (хранятся, перерабатываются, транспортируются) негорю-¦ ¦ ¦чие вещества и / или материалы в горячем, раскаленном и / ¦ ¦ ¦или расплавленном состоянии, процесс обработки которых ¦ ¦ ¦сопровождается выделением лучистого тепла, искр и / или ¦ ¦ ¦пламени, а также горючие газы, жидкости и / или твердые ¦ ¦ ¦вещества, которые сжигаются или утилизируются в качестве ¦ ¦ ¦топлива ¦ +---------+----------------------------------------------------------+ ¦Дн ¦Установка относится к категории Дн, если в ней присутству-¦ ¦ ¦ют (хранятся, перерабатываются, транспортируются) в основ-¦ ¦ ¦ном негорючие вещества и / или материалы в холодном состо-¦ ¦ ¦янии и по перечисленным выше критериям она не относится к ¦ ¦ ¦категориям Ан, Бн, Вн, Гн ¦ ¦---------+----------------------------------------------------------- Для категорий Ан и Бн: горизонтальный размер зоны, ограничивающей газопаровоздушные смеси с концентрацией горючего выше нижнего концентрационного предела распространения пламени (НКПР), превышает 30 м (данный критерий применяется только для горючих газов и паров) и / или расчетное избыточное давление при сгорании газо-, паро- или пылевоздушной смеси на расстоянии 30 м от наружной установки превышает 5 кПа. Для категории Вн: интенсивность теплового излучения от очага пожара веществ и / или материалов, указанных для категории Вн, на расстоянии 30 м от наружной установки превышает 4 кВт/м . 12. МЕТОДЫ РАСЧЕТА ЗНАЧЕНИЙ КРИТЕРИЕВ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ12.1. Методы расчета значений критериев пожарной опасности для горючих газов и паров. Выбор и обоснование расчетного варианта 12.1.1. Выбор расчетного варианта следует осуществлять с учетом
вероятности реализации и последствий тех или иных аварийных
ситуаций. В качестве расчетного для вычисления критериев пожарной
опасности для горючих газов и паров следует принимать вариант
аварии, для которого произведение вероятности реализации этого
варианта Q и расчетного избыточного давления ДP при сгорании
w
газопаровоздушных смесей в случае реализации указанного варианта
максимально, то есть
G = Q x ДP = max. (34)
w
-------------------------------
Д - большая греческая буква "дельта"
Расчет величины G производится следующим образом:
рассматриваются различные варианты аварии и определяются из
статистических данных или на основе ГОСТ 12.1.004 вероятности аварий
со сгоранием газопаровоздушных смесей Q для этих вариантов;
wi
для каждого из рассматриваемых вариантов определяются по
изложенной ниже методике значения расчетного избыточного давления
ДP ;
i
вычисляются величины G = Q x ДP для каждого из
i wi i
рассматриваемых вариантов аварии, среди которых выбирается вариант с
наибольшим значением G ;
i
в качестве расчетного для определения критериев пожарной
опасности принимается вариант, в котором величина G максимальна.
i
При этом количество горючих газов и паров, вышедших в атмосферу,
рассчитывается исходя из рассматриваемого сценария аварии с учетом
подпунктов 12.1.3 - 12.1.8.
12.1.2. При невозможности реализации описанного выше метода в качестве расчетного следует выбирать наиболее неблагоприятный вариант аварии или период нормальной работы аппаратов, при котором в образовании горючих газопаровоздушных смесей участвует наибольшее количество газов и паров, наиболее опасных в отношении последствий сгорания этих смесей. В этом случае количество газов и паров, вышедших в атмосферу, рассчитывается в соответствии с подпунктами 12.1.3-12.1.8. 12.1.3. Количество поступивших веществ, которые могут образовывать горючие газовоздушные или паровоздушные смеси, определяется исходя из следующих предпосылок: 12.1.3.1. происходит расчетная авария одного из аппаратов согласно подпункту 12.1.1 или подпункту 12.1.2 (в зависимости от того, какой из подходов к определению расчетного варианта аварии принят за основу); 12.1.3.2. все содержимое аппарата поступает в окружающее пространство; 12.1.3.3. происходит одновременно утечка веществ из трубопроводов, питающих аппарат по прямому и обратному потоку в течение времени, необходимого для отключения трубопроводов. Расчетное время отключения трубопроводов определяется в каждом конкретном случае исходя из реальной обстановки и должно быть минимальным с учетом паспортных данных на запорные устройства, характера технологического процесса и вида расчетной аварии. Расчетное время отключения трубопроводов следует принимать в соответствии с подпунктом 4.2.3; 12.1.3.4. происходит испарение с поверхности разлившейся жидкости; площадь испарения при разливе на горизонтальную поверхность определяется (при отсутствии справочных или иных экспериментальных данных) исходя из расчета, что 1 л смесей и растворов, содержащих 70% и менее (по массе) растворителей, разливается на площади 0,10 кв.м, а остальных жидкостей - на 0,15 кв.м; 12.1.3.5. происходит также испарение жидкостей из емкостей, эксплуатируемых с открытым зеркалом жидкости, и со свежеокрашенных поверхностей; 12.1.3.6. длительность испарения жидкости принимается равной времени ее полного испарения, но не более 3600 с. 12.1.4. Масса газа m, кг, поступившего в окружающее пространство при расчетной аварии, определяется по формуле m = (V + V ) x k , (35)
а т г
-------------------------------
k - греческая буква "ро"
где V - объем газа, вышедшего из аппарата, куб.м;
а
V - объем газа, вышедшего из трубопровода, куб.м;
т
k - плотность газа, кг/куб.м
г
При этом
V = 0,01P x V, (36)
а 1
где P - давление в аппарате, кПа;
1
V - объем аппарата, куб.м;
V = V + V , (37)
т 1т 2т
где V - объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения,
1т
куб.м;
V - объем газа, вышедшего из трубопровода после его
2т
отключения, куб.м;
V = q x Т, (38)
1т
где q - расход газа, определяемый в соответствии с технологическим
регламентом в зависимости от давления в трубопроводе, его диаметра,
температуры газовой среды и других параметров, куб.м/с;
Т - время, определяемое по подпункту 12.1.3, с;
2 2 2
V = 0,01П x P x (r x L + r x L + ... + r x L ), (39)
2т 2 1 1 2 2 n n
-------------------------------
П - греческая буква "пи"
P - максимальное давление в трубопроводе по технологическому
2
регламенту, кПа;
r - внутренний радиус трубопроводов, м;
L - длина трубопроводов от аварийного аппарата до задвижек, м.
12.1.5. Масса паров жидкости m, поступивших в окружающее
пространство при наличии нескольких источников испарения
(поверхность разлитой жидкости, поверхность со свеженанесенным
составом, открытые емкости и другие), определяется из выражения
m = m + m + m + m , (40)
р емк св.окр пер
где m - масса жидкости, испарившейся с поверхности разлива, кг;
р
m - масса жидкости, испарившейся с поверхностей открытых
емк
емкостей, кг;
m - масса жидкости, испарившейся с поверхностей, на
св.окр
которые нанесен применяемый состав, кг;
m - масса жидкости, испарившейся в окружающее пространство в
пер
случае ее перегрева, кг.
При этом каждое из слагаемых (m , m , m ) в формуле
р емк св.окр
(40) определяют из выражения
m = W x F x T, (41)
и
кг/с
где W - интенсивность испарения, ----;
кв.м
F - площадь испарения, кв.м, определяемая в соответствии с
и
подпунктом 12.1.3 в зависимости от массы жидкости m , вышедшей в
п
окружающее пространство;
Т - продолжительность поступления паров легковоспламеняющихся и
горючих жидкостей в окружающее пространство согласно подпункту
12.1.3, с.
Величину m определяют по формуле (при Т > Т )
пер а кип
2C x (T - T )
р а кип
m = min{0,8m x ----------------- x m }, (42)
пер п L 00 п
исп
где m - масса вышедшей перегретой жидкости, кг;
п
С - удельная теплоемкость жидкости при температуре перегрева
р
жидкости T , Дж/кг/K;
а
T - температура перегретой жидкости в соответствии с
а
технологическим регламентом в технологическом аппарате или
оборудовании, К;
Т - нормальная температура кипения жидкости, К;
кип
L - удельная теплота испарения жидкости при температуре
исп
перегрева жидкости T , Дж/кг.
а
Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением
жидкости в распыленном состоянии, то она должна быть учтена в
формуле (41) введением дополнительного слагаемого, учитывающего
общую массу поступившей жидкости от распыляющих устройств исходя из
продолжительности их работы.
12.1.6. Масса m вышедшей жидкости, кг, определяется в
п
соответствии с подпунктом 12.1.3.
12.1.7. Интенсивность испарения W определяется по справочным и
экспериментальным данным. Для ненагретых ЛВЖ при отсутствии данных
допускается рассчитывать W по формуле
-6 __
W = 10 x \/ М x P , (43)
н
где М - молярная масса, г/моль;
P - давление насыщенного пара при расчетной температуре
н
жидкости, определяемое по справочным данным в соответствии с
подпунктом 4.2, кПа.
12.1.8. Для сжиженных углеводородных газов (СУГ) при отсутствии
данных допускается рассчитывать удельную массу испарившихся СУГ m
СУГ
из пролива, кг/кв.м, по формуле
_____
М / t
m = ---- x (Т - Т ) x (2л x \/ ----- +
СУГ L 0 ж тв П x а
исп
__
5,1 x \/ Rе x л x t
в
+ --------------------), (44)
d
-------------------------------
л - греческая буква "ламбда"
П - греческая буква "пи"
а - греческая буква "альфа"
где М - молярная масса СУГ, кг/моль;
L - мольная теплота испарения СУГ при начальной температуре
исп
СУГ Т , Дж/моль;
ж
Т - начальная температура материала, на поверхность которого
0
разливается СУГ, K;
Т - начальная температура СУГ, К;
ж
л - коэффициент теплопроводности материала, на поверхность
тв
которого разливается СУГ, Вт/м/K;
л
тв
а = --------- - коэффициент температуропроводности материала,
С x P
тв тв
на поверхность которого разливается СУГ, кв.м/с;
С - теплоемкость материала, на поверхность которого
тв
разливается СУГ, Дж/кг/К;
k - плотность материала, на поверхность которого разливается
тв
СУГ, кг/куб.м
t - текущее время, с, принимаемое равным времени полного
испарения СУГ, но не более 3600 с;
U x d
Rе = ----- - число Рейнольдса;
V
в
U - скорость воздушного потока, м/с;
___
\/ 4F
и
d = ------ - характерный размер пролива СУГ, м;
П
-------------------------------
П - греческая буква "пи"
V - кинематическая вязкость воздуха, кв.м/с;
в
л - коэффициент теплопроводности воздуха, Вт/мК.
в
Формула (44) справедлива для СУГ с температурой Т <= Т . При
ж кип
температуре СУГ Т > Т дополнительно рассчитывается масса
ж кип
перегретых СУГ m по формуле (42).
пер
Расчет горизонтальных размеров зон, ограничивающих газо- и паровоздушные смеси с концентрацией горючего выше НКПР, при аварийном поступлении горючих газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей в открытое пространство 12.1.9. Горизонтальные размеры зоны, м, ограничивающие область
концентраций, превышающих нижний концентрационный предел
распространения пламени (C ), вычисляют по формулам:
н.к.пр
- для ГГ
/ m \ 0,333
¦ г ¦
R = 14,5632 x ¦------------- ¦ ; (45)
н.к.пр ¦ k x C ¦
\ г н.к.пр /
-------------------------------
k - греческая буква "ро"
- для паров ненагретых ЛВЖ
/ P \ 0,813 / m \ 0,333
__ ¦ н ¦ ¦ п ¦
R = 3,1501 x \/ К x ¦----------¦ x ¦----------¦ , (46)
н.к.пр. ¦ С ¦ ¦ k x P ¦
\ н.к.пр / \ п н /
M
k = --------------------, (47)
г.п. V x (1 + 0,00367t )
0 р
-------------------------------
k - греческая буква "ро"
где m - масса поступивших в открытое пространство ГГ при аварийной
г
ситуации, кг;
k - плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном
г
давлении, кг/куб.м ;
m - масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за
п
время полного испарения, но не более 3600 с, кг;
k - плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре и
п
атмосферном давлении, кг/куб.м ;
Р - давление насыщенных паров ЛВЖ при расчетной температуре,
н
кПа;
К - коэффициент, принимаемый равным К = Т/3600 для ЛВЖ;
Т - продолжительность поступления паров ЛВЖ в открытое
пространство, с;
С - нижний концентрационный предел распространения
н.к.пр
пламени ГГ или паров ЛВЖ, %(об.);
М - молярная масса, кг/кмоль;
V - мольный объем, равный 22,413 куб.м/кмоль;
0
t - расчетная температура, град. C.
р
В качестве расчетной температуры следует принимать максимально
возможную температуру воздуха в соответствующей климатической зоне
или максимально возможную температуру воздуха по технологическому
регламенту с учетом возможного повышения температуры в аварийной
ситуации. Если такого значения расчетной температуры t по
р
каким-либо причинам определить не удается, допускается принимать ее
равной 61 град. C.
12.1.10. За начало отсчета горизонтального размера зоны
принимают внешние габаритные размеры аппаратов, установок,
трубопроводов и т.п. Во всех случаях значение R должно быть не
н.к.пр
менее 0,3 м для ГГ и ЛВЖ.
Расчет избыточного давления и импульса волны давления при сгорании смесей горючих газов и паров с воздухом в открытом пространстве12.1.11. Исходя из рассматриваемого сценария аварии, определяется масса m, кг, горючих газов и (или) паров, вышедших в атмосферу из технологического аппарата в соответствии с подпунктами 12.1.3 - 12.1.8. 12.1.12. Величину избыточного давления ДP, кПа, развиваемого
при сгорании газопаровоздушных смесей, определяют по формуле
0,33 0,66 2 3
ДP = P x (0,8m / r + 3m / r + 5m / r ), (48)
0 пр пр пр
-------------------------------
Д - большая греческая буква "дельта"
где Р - атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным
0
101 кПа);
r - расстояние от геометрического центра газопаровоздушного
облака, м;
m - приведенная масса газа или пара, кг, вычисляется по
пр
формуле
m = (Q / Q ) x m x Z, (49)
пр сг 0
где Q - удельная теплота сгорания газа или пара, Дж/кг;
сг
Z - коэффициент участия горючих газов и паров в горении,
который допускается принимать равным 0,1;
6
Q - константа, равная 4,52 x 10 Дж/кг;
0
m - масса горючих газов и (или) паров, поступивших в результате
аварии в окружающее пространство, кг.
12.1.13. Величину импульса волны давления i, Па x с, вычисляют
по формуле
0,66
i = 123m / r. (50)
пр
12.2. Метод расчета значений критериев пожарной опасности для горючих пылей. 12.2.1. В качестве расчетного варианта аварии для определения критериев пожарной опасности для горючих пылей следует выбирать наиболее неблагоприятный вариант аварии или период нормальной работы аппаратов, при котором в горении пылевоздушной смеси участвует наибольшее количество веществ или материалов, наиболее опасных в отношении последствий такого горения. 12.2.2. Количество поступивших веществ, которые могут образовать горючие пылевоздушные смеси, определяется исходя из предпосылки о том, что в момент расчетной аварии произошла плановая (ремонтные работы) или внезапная разгерметизация одного из технологических аппаратов, за которой последовал аварийный выброс в окружающее пространство находившейся в аппарате пыли. 12.2.3. Расчетная масса пыли, поступившей в окружающее
пространство при расчетной аварии, определяется по формуле
М = М + М , (51)
вз ав
где М - расчетная масса поступившей в окружающее пространство
горючей пыли, кг;
М - расчетная масса взвихрившейся пыли, кг;
вз
М - расчетная масса пыли, поступившей в результате аварийной
ав
ситуации, кг.
12.2.4. Величина М определяется по формуле
вз
М = К x К x М , (52)
вз г вз п
где К - доля горючей пыли в общей массе отложений пыли;
г
К - доля отложенной вблизи аппарата пыли, способной перейти
вз
во взвешенное состояние в результате аварийной ситуации. В
отсутствие экспериментальных данных о величине К допускается
вз
принимать К = 0,9;
вз
М - масса отложившейся вблизи аппарата пыли к моменту аварии,
п
кг.
12.2.5. Величина М определяется по формуле
ав
М = (М + q x Т) x К , (53)
ав ап п
где М - масса горючей пыли, выбрасываемой в окружающее
ап
пространство при разгерметизации технологического аппарата, кг. При
отсутствии ограничивающих выброс пыли инженерных устройств следует
полагать, что в момент расчетной аварии происходит аварийный выброс
в окружающее пространство всей находившейся в аппарате пыли;
q - производительность, с которой продолжается поступление
пылевидных веществ в аварийный аппарат по трубопроводам до момента
их отключения, кг/с;
Т - расчетное время отключения, с, определяемое в каждом
конкретном случае исходя из реальной обстановки. Следует принимать
равным времени срабатывания системы автоматики, если вероятность ее
отказа не превышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее
элементов (но не более 120 с); 120 с, если вероятность отказа
системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено
резервирование ее элементов; 300 с при ручном отключении;
К - коэффициент пыления, представляющий отношение массы
п
взвешенной в воздухе пыли ко всей массе пыли, поступившей из
аппарата в помещение. В отсутствие экспериментальных данных о
величине К допускается принимать: 0,5 - для пылей с дисперсностью
п
не менее 350 мкм; 1,0 - для пылей с дисперсностью менее 350 мкм.
12.2.6. Избыточное давление ДP для горючих пылей рассчитывается
следующим образом:
а) определяют приведенную массу горючей пыли m , кг, по
пр
формуле
m = М x Z x Н / Н , (54)
пр т то
где М - масса горючей пыли, поступившей в результате аварии в
окружающее пространство, кг;
Z - коэффициент участия пыли в горении, значение которого
допускается принимать равным 0,1. В отдельных обоснованных случаях
величина Z может быть снижена, но не менее чем до 0,02;
Н - теплота сгорания пыли, Дж/кг;
т
H - константа, принимаемая равной 4,6 x 10 Дж/кг;
то
б) вычисляют расчетное избыточное давление ДP, кПа, по формуле
0,33 0,66 2 3
ДP = P x (0,8m / r + 3m / r + 5m / r ), (55)
0 пр пр пр
-------------------------------
Д - большая греческая буква "дельта"
где r - расстояние от центра пылевоздушного облака, м. Допускается
отсчитывать величину r от геометрического центра технологической
установки;
P - атмосферное давление, кПа.
0
12.2.7. Величину импульса волны давления i, Па x с, вычисляют
по формуле
0,66
i = 123m / r. (56)
пр
12.3. Метод расчета интенсивности теплового излучения. 12.3.1. Интенсивность теплового излучения рассчитывают для двух случаев пожара (или для того из них, который может быть реализован в данной технологической установке): - пожар проливов ЛВЖ, ГЖ или горение твердых горючих материалов (включая горение пыли); - "огненный шар" - крупномасштабное диффузионное горение, реализуемое при разрыве резервуара с горючей жидкостью или газом под давлением с воспламенением содержимого резервуара. Если возможна реализация обоих случаев, то при оценке значений критерия пожарной опасности учитывается наибольшая из двух величин интенсивности теплового излучения. 12.3.2. Интенсивность теплового излучения q, кВт/кв.м, для
пожара пролива жидкости или при горении твердых материалов вычисляют
по формуле
q = E x F x т, (57)
f q
-------------------------------
т - греческая буква "тау"
где E - среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени,
f
кВт/кв.м ;
F - угловой коэффициент облученности;
q
т - коэффициент пропускания атмосферы;
Значение E принимается на основе имеющихся экспериментальных
f
данных. Для некоторых жидких углеводородных топлив
среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени E в
f
зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость выгорания
для некоторых жидких углеводородных топлив приведены в таблице 7.
При отсутствии данных допускается принимать величину E равной
f
100 кВт/кв.м для СУГ, 40 кВт/кв.м - для нефтепродуктов и для
твердых материалов.
Таблица 7 --------------------+----------------------------------+-------
¦ ¦ E , кВт/кв.м ¦ ¦
¦ ¦ f ¦ m, ¦
¦ Топливо +------+------+------+------+------+ кг/кв.м/с ¦
¦ ¦ d = ¦ d = ¦ d = ¦ d = ¦ d = ¦ ¦
¦ ¦ 10 м ¦ 20 м ¦ 30 м ¦ 40 м ¦ 50 м ¦ ¦
+-------------------+------+------+------+------+------+-----------+
¦СПГ (метан) ¦ 220 ¦ 180 ¦ 150 ¦ 130 ¦ 120 ¦ 0,08 ¦
+-------------------+------+------+------+------+------+-----------+
¦СУГ (пропан-бутан) ¦ 80 ¦ 63 ¦ 50 ¦ 43 ¦ 40 ¦ 0,10 ¦
+-------------------+------+------+------+------+------+-----------+
¦Бензин ¦ 60 ¦ 47 ¦ 35 ¦ 28 ¦ 25 ¦ 0,06 ¦
+-------------------+------+------+------+------+------+-----------+
¦Дизельное топливо ¦ 40 ¦ 32 ¦ 25 ¦ 21 ¦ 18 ¦ 0,04 ¦
+-------------------+------+------+------+------+------+-----------+
¦Нефть ¦ 25 ¦ 19 ¦ 15 ¦ 12 ¦ 10 ¦ 0,04 ¦
+-------------------+------+------+------+------+------+-----------+
¦ Примечание. Для диаметров очагов менее 10 м или более 50 м ¦
¦следует принимать величину E такой же, как и для очагов диаметром¦
¦ f ¦
¦ ¦
¦10 м и 50 м соответственно. ¦
¦-------------------------------------------------------------------
Рассчитывают эффективный диаметр пролива d, м, по формуле
___
/ 4F
d = \/ --, (58)
П
-------------------------------
П - греческая буква "пи"
где F - площадь пролива, кв.м.
Вычисляют высоту пламени Н, м, по формуле
/ \ 0,61
¦ m ¦
Н = 42d x ¦---------------- ¦ , (59)
¦ _____ ¦
\ k x \/ g x d /
в
-------------------------------
k - греческая буква "ро"
где m - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/кв.м/с;
k - плотность окружающего воздуха, кг/куб.м;
в
2
g = 9,81 м/с - ускорение свободного падения.
Определяют угловой коэффициент облученности F по формулам:
q
________
/ 2 2
F = \/ F + F , (60)
q V H
где F , F - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной
V H
площадок соответственно, определяемые с помощью выражений:
_____
1 1 h h / S - 1
F = - x [- x arctg(----------) + - x {arctg( / ------) -
V П S _____ S \/ S + 1
/ 2
\/ S - 1
_________________
A / (A + 1) x (S - 1)
- ----------- x arctg( / -----------------)}]; (61)
______ \/ (A - 1) x (S + 1)
/ 2
\/ A - 1
__________________
1 (B - 1 / S) / (B + 1) x (S - 1)
F = - x [------------ x arctg( / ------------------) -
H П _______ \/ (B - 1) x (S + 1)
/ 2
\/ B - 1
_________________
(A - 1 / S) / (A + 1) x (S - 1)
- ------------ x arctg( / -----------------)]; (62)
_______ \/ (A - 1) x (S + 1)
/ 2
\/ A - 1
2 2
A = (h + S + 1) / (2S); (63)
2
В = (1 + S ) / (2S); (64)
S = 2r / d; (65)
h = 2H / d, (66)
-------------------------------
П - греческая буква "пи"
где r - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого
объекта, м.
Определяют коэффициент пропускания атмосферы по формуле
-4
т = ехр[-7,0 x 10 x (r - 0,5d)]. (67)
-------------------------------
т - греческая буква "тау"
12.3.3. Интенсивность теплового излучения q, кВт/кв.м, для
"огненного шара" вычисляют по формуле (57).
Величину E определяют на основе имеющихся экспериментальных
f
данных. Допускается принимать E равным 450 кВт/кв.м .
f
Значение F вычисляют по формуле
q
H / D + 0,5
s
F = -------------------------------------, (68)
q 2 2 1,5
4 x [(H / D + 0,5) + (r / D ) ]
s s
где H - высота центра "огненного шара", м;
D - эффективный диаметр "огненного шара", м;
s
r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности
земли непосредственно под центром "огненного шара", м.
Эффективный диаметр "огненного шара" D определяют по формуле
s
0,327
D = 5,33m , (69)
s
где m - масса горючего вещества, кг.
Величину H определяют в ходе специальных исследований.
Допускается принимать величину H равной D / 2.
s
Время существования "огненного шара" t , с, определяют по
формуле s
0,303
t = 0,92m . (70)
s
Коэффициент пропускания атмосферы т рассчитывают по формуле
________
-4 / 2 2
т = ехр[-7,0 x 10 x \/ r + H - D / 2)], (71)
s
-------------------------------
т - греческая буква "тау"
13. МЕТОД ОЦЕНКИ ИНДИВИДУАЛЬНОГО РИСКА13.1. Настоящий метод применим для расчета величины индивидуального риска (далее по тексту - риск) на наружных установках при возникновении таких поражающих факторов, как избыточное давление, развиваемое при сгорании газо-, паро- или пылевоздушных смесей, и тепловое излучение при сгорании веществ и материалов. 13.2. Величину индивидуального риска R при сгорании газо-,
в
паро- или пылевоздушных смесей рассчитывают по формуле
n
R = SUM x Q x Q , (72)
в i=1 вi в.пi
Q - вероятность возникновения i-й аварии с горением газо-,
вi
паро- или пылевоздушной смеси на рассматриваемой наружной установке,
1/год;
Q - условная вероятность поражения человека, находящегося
в.пi
на заданном расстоянии от наружной установки, избыточным давлением
при реализации указанной аварии i-го типа;
n - количество типов рассматриваемых аварий.
Значения Q определяют из статистических данных или на основе
вi
ГОСТ 12.1.004. В формуле (72) допускается учитывать только одну
наиболее неблагоприятную аварию, величина Q для которой принимается
в
равной вероятности возникновения пожара с горением газо-, паро- или
пылевоздушных смесей на наружной установке по ГОСТ 12.1.004, а
значение Q вычислять исходя из массы горючих веществ, вышедших в
в.п.
атмосферу, в соответствии с подпунктами 12.1.2 - 12.1.8.
13.3. Величину индивидуального риска R при возможном сгорании
n
веществ и материалов, указанных в таблице 7 для категории Вн,
рассчитывают по формуле
n
R = SUM x Q x Q , (73)
n i=1 fi fni
где Q - вероятность возникновения пожара на рассматриваемой
fi
наружной установке в случае аварии i-го типа, 1/год;
Q - условная вероятность поражения человека, находящегося на
fni
заданном расстоянии от наружной установки, тепловым излучением при
реализации аварии i-го типа;
n - количество типов рассматриваемых аварий.
Значения Q определяют из статистических данных или на основе
fi
ГОСТ 12.1.004.
В формуле (71) допускается учитывать только одну наиболее
неблагоприятную аварию, величина Q для которой принимается равной
f
вероятности возникновения пожара на наружной установке по ГОСТ
12.1.004, а значение Q вычислять исходя из массы горючих веществ,
fn
вышедших в атмосферу, в соответствии с подпунктами 12.1.2 - 12.1.8.
13.4. Условную вероятность Q поражения человека избыточным
в.пi
давлением при сгорании газо-, паро- или пылевоздушных смесей на
расстоянии r от эпицентра определяют следующим образом:
- вычисляют избыточное давление ДP и импульс i по методам,
описанным в подпунктах 12.1 или 12.2;
- исходя из значений ДP и i вычисляют величину "пробит" -
функции P по формуле
г
P = 5 - 0,26 x ln(V), (74)
г
/ \ 8,4 / \ 9,3
¦ 17500 ¦ ¦ 290 ¦
где V = ¦-------¦ + ¦-----¦ , (75)
\ ДP / \ i /
-------------------------------
Д - большая греческая буква "дельта"
ДP - избыточное давление, Па;
i - импульс волны давления, Па x с;
- с помощью таблицы 8 определяют условную вероятность поражения
человека. Например, при значении P = 2,95 значение Q = 2% =
г в.п
= 0,02, а при P = 8,09 значение Q = 99,9% = 0,999.
г в.п
13.5. Условную вероятность поражения человека тепловым
излучением Q определяют следующим образом:
fni
а) рассчитывают величину P по формуле
г
1,33
P = -14,9 + 2,56 x ln(t x q ), (76)
г
где t - эффективное время экспозиции, с;
q - интенсивность теплового излучения, кВт/кв.м,
определяемая в соответствии с подпунктом 12.3.
Величину t находят:
1) для пожаров проливов ЛВЖ, ГЖ и твердых материалов
t = t + x / v, (77)
о
где t - характерное время обнаружения пожара, с, (допускается
о
принимать t = 5 с);
x - расстояние от места расположения человека до зоны, где
интенсивность теплового излучения не превышает 4 кВт/кв.м, м;
v - скорость движения человека, м/с (допускается принимать v =
5 м/с);
2) для воздействия "огненного шара" - в соответствии с
подпунктом 12.3;
б) с помощью таблицы 8 определяют условную вероятность Q
пi
поражения человека тепловым излучением.
13.6. Если для рассматриваемой технологической установки возможны как пожар пролива, так и "огненный шар", в формуле (73) должны быть учтены оба указанных выше типа аварии. Таблица 8 ------------------+--------------------------------------------- ¦ Условная ¦ Величина Р ¦ ¦ вероятность ¦ г ¦ ¦ поражения, % +----+----T----+----T----+----T----+----T----+----+ ¦ ¦ 0 ¦ 1 ¦ 2 ¦ 3 ¦ 4 ¦ 5 ¦ 6 ¦ 7 ¦ 8 ¦ 9 ¦ +-----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ 0 ¦- ¦2,67¦2,95¦3,12¦3,25¦3,36¦3,45¦3,52¦3,59¦3,66¦ +-----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ 10 ¦3,72¦3,77¦3,82¦3,90¦3,92¦3,96¦4,01¦4,05¦4,08¦4,12¦ +-----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ 20 ¦4,16¦4,19¦4,23¦4,26¦4,29¦4,33¦4,36¦4,39¦4,42¦4,45¦ +-----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ 30 ¦4,48¦4,50¦4,53¦4,56¦4,59¦4,61¦4,64¦4,67¦4,69¦4,72¦ +-----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ 40 ¦4,75¦4,77¦4,80¦4,82¦4,85¦4,87¦4,90¦4,92¦4,95¦4,97¦ +-----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ 50 ¦5,00¦5,03¦5,05¦5,08¦5,10¦5,13¦5,15¦5,18¦5,20¦5,23¦ +-----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ 60 ¦5,25¦5,28¦5,31¦5,33¦5,36¦5,39¦5,41¦5,44¦5,47¦5,50¦ +-----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ 70 ¦5,52¦5,55¦5,58¦5,61¦5,64¦5,67¦5,71¦5,74¦5,77¦5,81¦ +-----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ 80 ¦5,84¦5,88¦5,92¦5,95¦5,99¦6,04¦6,08¦6,13¦6,18¦6,23¦ +-----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ 90 ¦6,28¦6,34¦6,41¦6,48¦6,55¦6,64¦6,75¦6,88¦7,05¦7,33¦ +-----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ - ¦0,00¦0,10¦0,20¦0,30¦0,40¦0,50¦0,60¦0,70¦0,80¦0,90¦ +-----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+ ¦ 99 ¦7,33¦7,37¦7,41¦7,46¦7,51¦7,58¦7,65¦7,75¦7,88¦8,09¦ ¦-----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----- 13.7. Тип системы пожарной сигнализации должен быть определен проектом, разработанным в установленном порядке. Приложение А ПЕРЕЧЕНЬ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ, НА КОТОРЫЕ ДАНЫ ССЫЛКИ ПО ТЕКСТУГОСТ 12.1.004-91 ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования
ГОСТ 12.1.044-89 ССБТ. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов.
Номенклатура показателей и методы испытаний
Приложение Б РАСЧЕТНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА Z УЧАСТИЯ ГОРЮЧИХ ГАЗОВ И ПАРОВ НЕНАГРЕТЫХ ЛЕГКОВОСПЛАМЕНЯЮЩИХСЯ ЖИДКОСТЕЙ ВО ВЗРЫВЕМатериалы настоящего приложения применяются для случая 100 / (k x V ) < 0,5 x С ,
г.п св н.к.пр
-------------------------------
k - греческая буква "ро"
где С - нижний концентрационный предел распространения
н.к.пр
пламени газа или пара, %(об.), и помещений в форме прямоугольного
параллелепипеда с отношением длины к ширине не более 5.
1. Коэффициент Z участия ГГ и паров ЛВЖ во взрыве при заданном
_
уровне значимости Q (С > C) рассчитывается по формулам:
1 1
при X <= - L и Y <= - S:
н.к.пр 2 н.к.пр 2
-3
5 x 10 П С
н.к.пр
Z = ------------ x k x (С + -------) x X x Y x
m г.п 0 д н.к.пр н.к.пр
x Z ; (1)
н.к.пр
-------------------------------
П - греческая буква "пи"
k - греческая буква "ро"
д - греческая буква "дельта"
1
при X > - L и Y > S:
н.к.пр 2 н.к.пр
-3
5 x 10 С
н.к.пр
Z = -------- x k x (С + -------) x F x Z , (2)
m г.п 0 д н.к.пр
-------------------------------
k - греческая буква "ро"
д - греческая буква "дельта"
С - предэкспоненциальный множитель, %(об.), равный при
0
отсутствии подвижности воздушной среды для ГГ:
3 m
С = 3,77 x 10 x --------; (3)
0 k x V
г св
-------------------------------
k - греческая буква "ро"
при подвижности воздушной среды для ГГ:
2 m
С = 3 x 10 x ------------; (4)
0 k x V x U
г св
-------------------------------
k - греческая буква "ро"
при отсутствии подвижности воздушной среды для паров ЛВЖ
m x 100:
/ \ 0,41
¦ m x 100 ¦
С = С x ¦----------------¦ ; (5)
0 н ¦ С x k x V ¦
\ н п св /
-------------------------------
k - греческая буква "ро"
при подвижности воздушной среды для паров ЛВЖ:
/ \ 0,46
¦ m x 100 ¦
С = С x ¦----------------¦ , (6)
0 н ¦ С x k x V ¦
\ н п св /
-------------------------------
k - греческая буква "ро"
где m - масса газа или паров ЛВЖ, поступающих в объем помещения в
соответствии с разделом 3, кг;
д - допустимые отклонения концентраций при задаваемом уровне
_
значимости Q (С > С), приведенные в таблице настоящего приложения;
X , Y , Z - расстояния по осям X, Y и Z от
н.к.пр н.к.пр н.к.пр
источника поступления газа или по формулам пара, ограниченные нижним
концентрационным пределом распространения пламени, соответственно, м
(рассчитываются по формулам (10 - 12) приложения);
L, S - длина и ширина помещения соответственно, м;
F - площадь пола помещения, кв.м;
2
U - подвижность воздушной среды, мс ;
С - концентрация насыщенных паров при расчетной температуре
н
t (град. C) воздуха в помещении, %(об.).
р
Концентрация С может быть найдена по формуле
н
С = 100 x P x P , (7)
н н 0
где P - давление насыщенных паров при расчетной температуре
н
(находится из справочной литературы), кПа;
P - атмосферное давление, равное 101 кПа.
0
Значения допустимых отклонений д концентраций при уровне
_
значимости Q (С > C)
-----------------------------------------------------+--------T
¦ Характер распределения концентраций ¦ _¦ д ¦
¦ ¦Q (С > C¦ ¦
+----------------------------------------------------+--------+----+
¦Для горючих газов при отсутствии подвижности ¦ ¦ ¦
¦воздушной среды ¦0,1 ¦1,29¦
¦ +--------+----+
¦ ¦0,05 ¦1,38¦
¦ +--------+----+
¦ ¦0,01 ¦1,53¦
¦ +--------+----+
¦ ¦0,003 ¦1,63¦
¦ +--------+----+
¦ ¦0,001 ¦1,70¦
¦ +--------+----+
¦ ¦0,000001¦2,04¦
+----------------------------------------------------+--------+----+
¦Для горючих газов при подвижности воздушной среды ¦0,1 ¦1,29¦
¦ +--------+----+
¦ ¦0,05 ¦1,37¦
¦ +--------+----+
¦ ¦0,01 ¦1,52¦
¦ +--------+----+
¦ ¦0,003 ¦1,62¦
¦ +--------+----+
¦ ¦0,001 ¦1,70¦
¦ +--------+----+
¦ ¦0,000001¦2,03¦
+----------------------------------------------------+--------+----+
¦Для паров ЛВЖ при отсутствии подвижности воздушной ¦ ¦ ¦
¦среды ¦0,1 ¦1,19¦
¦ +--------+----+
¦ ¦0,05 ¦1,25¦
¦ +--------+----+
¦ ¦0,01 ¦1,35¦
¦ +--------+----+
¦ ¦0,003 ¦1,41¦
¦ +--------+----+
¦ ¦0,001 ¦1,46¦
¦ +--------+----+
¦ ¦0,000001¦1,68¦
+----------------------------------------------------+--------+----+
¦Для паров ЛВЖ при подвижности воздушной среды ¦0,1 ¦1,21¦
¦ +--------+----+
¦ ¦0,05 ¦1,27¦
¦ +--------+----+
¦ ¦0,01 ¦1,38¦
¦ +--------+----+
¦ ¦0,003 ¦1,45¦
¦ +--------+----+
¦ ¦0,001 ¦1,51¦
¦ +--------+----+
¦ ¦0,000001¦1,75¦
¦----------------------------------------------------+--------+-----
------------------------------- д - греческая буква "дельта" _
Величина уровня значимости Q (С > С) выбирается исходя из
особенностей технологического процесса. Допускается принимать
_
Q (С > C) равным 0,05.
2. Величина коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве может быть определена по номограмме, приведенной на чертеже. ***** ЧЕРТЕЖ НА БУМАЖНОМ НОСИТЕЛЕ ПО ПРИЧИНЕ ТЕХНИЧЕСКОЙ НЕВОЗМОЖНОСТИ ЕГО ИСПОЛНЕНИЯ Значения X определяются по формуле * *
С / С , если С <= С
/ н н
X = { (8)
\ 1, если С > С
н
*
где С - величина, задаваемая соотношением
*
С = ф x С , (9)
ст
-------------------------------
ф - греческая буква "фи"
где ф - эффективный коэффициент избытка горючего, принимаемый
равным 1,9;
3. Расстояния X , Y , Z рассчитываются по
формулам: н.к.пр н.к.пр н.к.пр
/ \ 0,5
¦ д x С ¦
¦ 0 ¦
Х = К x L x ¦К x ln--------¦ ; (10)
н.к.пр 1 ¦ 2 С ¦
\ НКПР /
/ \ 0,5
¦ д x С ¦
¦ 0 ¦
Y = (К x S) x (K x S) x ¦К x ln--------¦ ; (11)
н.к.пр 1 2 ¦ 2 С ¦
\ НКПР /
/ \ 0,5
¦ д x С ¦
¦ 0 ¦
Z = К x H x ¦К x ln----------¦ ; (12)
н.к.пр 3 ¦ 2 С ¦
\ н.к.пр /
-------------------------------
д - греческая буква "дельта"
K - коэффициент, принимаемый равным 1,1314 для ГГ и 1,1958 для
1
ЛВЖ;
Т
K - коэффициент, принимаемый равным 1 для ГГ, и К = --- для
2 2 360
ЛВЖ;
K - коэффициент, принимаемый равным 0,0253 для ГГ при
3
отсутствии подвижности воздушной среды; 0,02828 для ГГ при
подвижности воздушной среды; 0,04714 для ЛВЖ при отсутствии
подвижности воздушной среды и 0,3536 для ЛВЖ при подвижности
воздушной среды;
Н - высота помещения, м.
При отрицательных значениях логарифмов расстояния X ,
н.к.пр
Y и Z принимаются равными 0.
н.к.пр н.к.пр
Приложение B Рекомендуемые значения предельных расстояний (I ) в
пр
зависимости от величины критической плотности падающих
лучистых потоков q (кВт/кв.м) для пожарной нагрузки,
кр
состоящей из твердых горючих и трудногорючих материалов
-----------------------------------+---------------------------
¦ Материалы ¦Критические плотности падающих ¦
¦ ¦лучистых потоков q , кВт/кв.м ¦
¦ ¦ кр ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Древесина (сосна влажностью 12%) ¦ 13,9 ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Древесностружечные плиты ¦ ¦
¦плотностью 417 кг/куб.м ¦ 8,3 ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Торф брикетный ¦ 13,2 ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Торф кусковой ¦ 9,8 ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Хлопок-волокно ¦ 7,5 ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Слоистый пластик ¦ 15,4 ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Стеклопластик ¦ 15,3 ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Пергамин ¦ 17,4 ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Резина ¦ 14,8 ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Уголь ¦ 35 ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Рулонная кровля ¦ 17,4 ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Сено, солома (при минимальной ¦ ¦
¦влажности до 8%) ¦ 7 ¦
¦----------------------------------+--------------------------------
|
Новости законодательства
Новости Спецпроекта "Тюрьма"
Новости сайта
Новости Беларуси
Полезные ресурсы
Счетчики
|
