|
|
|
|
Навигация
Новые документы
Реклама
Ресурсы в тему
|
Приказ Департамента "Белавтодор" Министерства транспорта и коммуникаций Республики Беларусь от 18.03.2011 № 58 "Об утверждении изменений технического кодекса установившейся практики"< Главная страница На основании Положения о Департаменте "Белавтодор" Министерства транспорта и коммуникаций Республики Беларусь, утвержденного постановлением Совета Министров Республики Беларусь от 31 июля 2006 г. N 985, ПРИКАЗЫВАЮ: 1. Утвердить и ввести в действие с 1 июля 2011 г. Изменение N 1 ТКП 200-2009 "Автомобильные дороги. Земляное полотно. Правила проектирования" (прилагается). 2. Директору республиканского дочернего унитарного предприятия "Белорусский дорожный научно-исследовательский институт "БелдорНИИ" (Шумчику В.К.) в срок до 15 мая 2011 г. обеспечить издание и доведение технического кодекса установившейся практики до организаций, осуществляющих дорожную деятельность. 3. Руководителям предприятий дорожного хозяйства обеспечить применение Изменения N 1 технического кодекса установившейся практики при проектировании, строительстве (реконструкции) и ремонте автомобильных дорог общего пользования. 4. Контроль за исполнением настоящего приказа возложить на Климачева Н.Н., начальника отдела научно-технического развития Департамента "Белавтодор". Заместитель Министра транспорта и коммуникаций Республики Беларусь - директор Департамента "Белавтодор" А.М.Лытин МКС 93.080.011 ИЗМЕНЕНИЕ N 1 ТКП 200-2009 (02191)АВТОМОБИЛЬНЫЕ ДОРОГИ. ЗЕМЛЯНОЕ ПОЛОТНО. ПРАВИЛА ПРОЕКТИРОВАНИЯАЎТАМАБIЛЬНЫЯ ДАРОГI. ЗЕМЛЯНОЕ ПАЛАТНО. ПРАВIЛЫ ПРАЕКТАВАННЯВведено в действие приказом Департамента "Белавтодор" Министерства транспорта и коммуникаций Республики Беларусь от 18 марта 2011 г. N 58 Дата введения 2011-07-01 Раздел 2. Дополнить ссылками: "ТКП 45-3.04-168-2009 (02250) Расчетные гидрологические характеристики. Порядок определения П1-98 к СНиП 2.01.14-83 Определение расчетных гидрологических характеристик". Раздел 3. Дополнить текстом "В настоящем техническом кодексе при определении гидрологических характеристик применяют термины, установленные в ТКП 45-3.04-168.". Дополнить новым термином 3.1: "3.1. Аварийный сток воды: поток воды, создающий подтопление, напорный режим работы водопропускных сооружений на автомобильных дорогах, оказывающий разрушающее воздействие на укрепительные защитные устройства земляного полотна при скоростях движения воды, превышающих допускаемые скорости течения воды для принятого типа укрепления.". Раздел 9. Дополнить подразделом 9.4: 9.4. Обеспечение устойчивости земляного полотна в условиях аварийного стока воды9.4.1. Аварийный сток воды обусловлен следующими факторами: естественного происхождения - гидрометеорологическими и искусственного происхождения, обусловленными хозяйственной деятельностью человека на водосборах, в руслах рек и малых водотоков, водохранилищах и прудах. 9.4.2. Для обеспечения устойчивости земляного полотна в условиях аварийного стока воды при расчете максимального расхода воды следует учитывать как гидрометеорологические факторы, так и обусловленные возможными прорывами некапитальных плотин и дамб водохранилищ, расположенных вблизи проектируемых водопропускных труб. При расчете максимального расхода воды следует учитывать как ливневый расход, так и расход воды при прорыве водохранилищ в соответствии с методикой, которая приведена ниже. При расчете максимального расхода талых вод следует руководствоваться ТКП 45-3.04-168. В качестве расчетного расхода следует принимать большее из определенных расчетом значений. Аккумуляцию ливневых вод при определении расхода воды в сооружении учитывают в соответствии с 9.4.3.2. 9.4.3. Определение максимальных ливневых расходов воды при проектировании водопропускных труб на автомобильных дорогах9.4.3.1. Максимальные дождевые расходы расчетной вероятности превышения (ВП) следует определять по следующей формуле: Q = 16,7a А FфK Kфд (9.3)
р р j
-------------------------------- "А" - греческая буква "альфа" "ф" - греческая буква "фи" "д" - греческая буква "дельта" при a = a K K ; (9.4)
р час t F
А = А д , (9.5)
р о e
где a - расчетная интенсивность осадков, соответствующая требуемой ВП для
р
расхода, мм/мин;
А - расчетный коэффициент склонового стока;
р
--------------------------------
"А" - греческая буква "альфа"
"д" - греческая буква "дельта"
F - площадь водосбора, кв.км;
a - максимальная часовая интенсивность дождя, мм/мин, определяемая
час
по формуле
-0,2211
a = 0,9324ВП (9.6)
час
или по таблице 9.1. Таблица 9.1 ---------------------------------+---------+----------+---------+-----
¦ВП, % ¦ 5 ¦ 2 ¦ 1 ¦ 0,3 ¦
+--------------------------------+---------+----------+---------+---------+
¦а , мм/мин ¦ 0,62 ¦ 0,82 ¦ 0,97 ¦ 1,26 ¦
¦ час ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦--------------------------------+---------+----------+---------+----------
где ВП - вероятность превышения расхода воды, %;
К - коэффициент редукции часовой интенсивности осадков в зависимости
t
от времени формирования максимальных расходов на водосборах различной
величины (для F = 0,0001 - 10,0 кв.км). Определяется по формуле
-0,127
K = 1,2927F , (9.7)
t
К - коэффициент учета неравномерности распределения расчетных осадков
F
по площади водосбора (К = -0,0011F + 1,0088 для F = 10 - 100 кв.км, при
F
F < 10 кв.км принимают К = 1,0);
F
А - коэффициент склонового стока при полном насыщении почв водой
о
определяется по формуле
А = -0,0551ВП + 0,6621, (9.8)
о
--------------------------------
"А" - греческая буква "альфа"
где ВП - вероятность превышения расхода воды, %;
ф - коэффициент редукции максимального дождевого стока в зависимости
от размеров водосборной площади F, кв.км, определяется по формуле
_
4 / -1
ф = ( \/ 10 · F) ; (9.9)
--------------------------------
"ф" - греческая буква "фи"
К - коэффициент учета влияния крутизны водосборного бассейна (для
J
естественных задернованных склонов) определяется по формуле
-6 2
K = -10 J + 0,0023J + 0,8008, (9.10)
J
где J - уклон водосборного бассейна в промилле;
К - коэффициент, учитывающий форму водосбора, определяется по формуле
ф
2
К = F / L , (9.11)
ф
где L - длина водосбора, км;
Д - коэффициент, учитывающий естественную аккумуляцию дождевого стока
е
на поверхности водосборов в зависимости от различной залесенности и
почвогрунтов и определяемый при сплошной залесенности или однородных
почвогрунтах по всему водосбору на малых водотоках:
Д = 1 - в х П, (9.12)
е
где в - коэффициент, учитывающий вид и состояние почвогрунтов к началу формирования расчетного расхода (в = 1,05 - 1,10 для глин и суглинков и 1,1 - 1,15 - для супесчаных и песчаных грунтов); х - коэффициент, учитывающий различную проницаемость почвогрунтов на склонах водосборов в условиях формирования расчетных дождевых максимумов (х = 0,04 - 0,09 для глин и суглинков, 0,10 - 0,15 - для супесчаных и песчаных грунтов); П - поправочный коэффициент на редукцию проницаемости почвогрунтов с увеличением площади водосборов (для условий Республики Беларусь П=1); Д - коэффициент снижения расхода, учитывающий озерность и заболоченность водосбора, определяется в соответствии с ТКП 45-3.04-168. При заболоченности менее 3% или озерности менее 6% коэффициент Д принимают равным единице. -------------------------------- "Д" - греческая буква "дельта" "в" - греческая буква "бета" 9.4.3.2. Расход воды в сооружении Q вследствие учета аккумуляции в
c
результате создания временного пруда перед дорогой определяется по формуле
Q = Qл, (9.12а)
c
где Q - максимальный расход ливневых вод расчетной ВП, определяемый по
формуле (9.3), куб.м/с;
л - коэффициент аккумуляции, определяемый в зависимости от отношения
W /W :
пр р
--------------------------------
"л" - греческая буква "ламбда"
---------+--------+---------+--------+--------------------+-----------
¦ W /W ¦ л ¦ W /W ¦ л ¦ W /W ¦ л ¦
¦ пр р ¦ ¦ пр р ¦ ¦ пр р ¦ ¦
+--------+--------+---------+--------+--------------------+---------------+
¦ 0 ¦ 1 ¦ 0,20 ¦ 0,73 ¦ 0,40 ¦ 0,45 ¦
+--------+--------+---------+--------+--------------------+---------------+
¦ 0,05 ¦ 0,97 ¦ 0,25 ¦ 0,62 ¦ 0,45 ¦ 0,40 ¦
+--------+--------+---------+--------+--------------------+---------------+
¦ 0,1 ¦ 0,90 ¦ 0,30 ¦ 0,55 ¦ 0,50 ¦ 0,35 ¦
+--------+--------+---------+--------+--------------------+---------------+
¦ 0,15 ¦ 0,82 ¦ 0,35 ¦ 0,50 ¦Для W /W > 0,50 принимать л = 0,33¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ пр р ¦
¦--------+--------+---------+--------+-------------------------------------
--------------------------------
"л" - греческая буква "ламбда"
W - объем пруда перед сооружением, куб.м;
пр
W - объем ливневого стока расчетной ВП, куб.м.
р
W = 0,33w(Н / J)sin а, (9.12б)
пр пр
где w - площадь живого водотока в створе сооружения при РУПВ, кв.м;
Н - максимальная глубина воды в пониженной точке живого сечения при
пр
РУПВ, м;
J - расчетный уклон лога на участке образования пруда аккумуляции,
промилле;
а - острый угол пересечения трассы дороги с водотоком;
--------------------------------
"w" - греческая буква "омега"
"а" - греческая буква "альфа"
0,5
W = 60000a Fф / К , (9.12в)
р час t
где a , F, К , ф - параметры, определяются по формулам (9.6), (9.8),
час t
(9.9).
--------------------------------
"ф" - греческая буква "фи"
9.4.4. Определение расходов воды на пересечениях через водотоки, расположенные в зоне влияния накопительных низконапорных плотин9.4.4.1. Если трасса проектируемого пересечения проходит вблизи существующей некапитальной низконапорной плотины в верхнем или нижнем бьефе ее, то сооружения пересечения должны быть рассчитаны на пропуск расхода при прорыве плотины. Этот расход определяют по приближенной методике [22], изложенной ниже. 9.4.4.2. Нахождение створа пересечения в зоне влияния некапитальной плотины в ее верхнем бьефе устанавливают по отметке уровня воды при максимальном наполнении водохранилища с учетом кривой подпора, образующейся при прохождении паводка. 9.4.4.3. После установления возможности прорыва некапитальной плотины
определяют расход при ее прорыве (Q в куб.м/с) по формуле
П
3/2
Q = B Н К , (9.13)
П П Н ПР
где B - длина плотины по ее гребню, м;
П
Н - напор (разность отметок верхнего и нижнего бьефа сооружения) в
Н
момент прорыва, м;
К - коэффициент, учитывающий отношение возможной ширины прорыва к
ПР
длине плотины и условия истечения воды при прорыве.
Значения коэффициента К в зависимости от длины В для вероятностей
ПР П
превышения Р = 2% / 0,3% определяют по формуле
К = -0,073 InB + 0,73. (9.14)
ПР П
9.4.4.4. Створ пересечения в верхнем бьефе водохранилища следует
располагать в наибольшем удалении от створа плотины для уменьшения влияния
волны прорыва на сооружение пересечения.
Расстояние от плотины до пересечения должно быть не менее 2В ·К .
П ПР
Расход Q , куб.м/с, при прорыве плотины в створе пересечения определяют по
ПВ
формуле
W
1
Q = ------- (Q - Q' ), (9.15)
ПВ W - W П П
0 2
где W - объем части водохранилища выше пересечения, куб.м;
1
W - объем водохранилища при наивысшем уровне верхнего бьефа, куб.м,
0
который для ориентировочных расчетов принимают равным
W = B · Н · D / 4,
0 В Н В
где B - ширина водохранилища в створе плотины, м;
В
Н - напор, м;
Н
D - длина водохранилища, м;
В
W - объем части водохранилища ниже пересечения при отметке уровня,
2
равной наинизшей отметке дна в створе пересечения, куб.м;
Q' - расход, вычисленный по формуле (9.13), для напора Н' , равного
П Н
разности наинизшей отметки дна в створе пересечения и наинизшей отметки дна
в створе плотины.
Если расход, определенный по формуле (9.15), окажется больше, чем
расчетный расход паводка Q , то отверстие сооружения рассчитывают на
p%
пропуск Q .
ПВ
9.4.4.5. Волна прорыва поступает в нижний бьеф плотины, сопрягаясь с
естественным руслом водотока прыжком, гашение энергии которого происходит
на участке длиной, равной =10·Н . Ввиду возможности образования на участке
Н
гашения энергии прыжка глубокой промоины створ пересечения в нижнем бьефе
следует располагать от плотины на расстоянии более 20·Н .
Н
При движении волны прорыва по естественному руслу (за участком гашения энергии) может происходить ее трансформация (распластывание), если русло является транзитным. Транзитным считается русло, если: а) приращение ДF менее 20% от водосборной площади F, замыкаемой створом плотины; -------------------------------- "Д" - греческая буква "дельта" б) паводочный сток на рассматриваемом участке русла не синхронен со стоком выше лежащей части водосбора; в) прорыв плотины произошел в меженный период. 9.4.4.6. При расчете трансформации прорывного расхода на транзитном участке русла (от плотины до створа пересечения) могут иметь место следующие случаи: а) водохранилище практически не имеет бассейна, питается за счет грунтовых вод и осадков, выпадающих на площадь водохранилища, или паводочный сток зарегулирован на участке выше водохранилища; прорыв вызван конструктивными недостатками сооружения и некачественной эксплуатацией его; б) водохранилище имеет собственный бассейн; прорыв плотины происходит при проходе паводка расчетной вероятности превышения для проектируемого пересечения при заполненном водохранилище до прохода паводка; в) условия те же, что и в подпункте б), но прорывается поочередно ряд плотин, расположенных в каскаде прудов; первой прорывается верхняя плотина, последней - нижняя. 9.4.4.7. В случае, предусмотренном в 9.4.4.6а, максимальный расход
прорывной волны Q (с учетом ее трансформации в транзитном русле) для
ПМ
створа пересечения равен
0,14
W · Q · i
0 П Н
Q = ------------------------, (9.16)
0,14
ПМ W · i + ф · Q · I
0 П Н
где i - продольный уклон русла, промилле;
-1
ф - коэффициент, равный 1,2 и имеющий размерность, м ·с;
--------------------------------
"ф" - греческая буква "фи"
I - длина транзитного участка русла, м, без учета участка гашения
Н
энергии прыжка.
Если на длине I величина i переменна, то расчет по формуле (9.16)
Н
выполняют последовательно по участкам с однообразным уклоном.
По формуле (9.16) можно выполнять приближенный расчет трансформации
волны попуска через водосборные сооружения неразрушаемых капитальных
плотин; для этого расход прорыва заменяется расходом попуска, а объем
водохранилища - объемом попуска.
Расход и объем возможного максимального попуска задается организацией,
эксплуатирующей капитальную плотину.
9.4.4.8. В случае, предусмотренном в 9.4.4.6б, величину Q
ПМ
рассчитывают по формуле
0,14
(W + W ) · Q i
0 р% П
QПМ = -----------------------------, (9.17)
0,14
(W + W )i + ф · Q · I
0 р% П Н
--------------------------------
"ф" - греческая буква "фи"
где W - объем паводка расчетной для пересечения вероятности превышения,
р%
соответствующий площади водосбора в створе плотины, определяется по формуле
(9.12а).
Остальные обозначения те же, что и в формуле (9.16).
9.4.4.9. В случае, предусмотренном в 9.4.4.6в, величину Q
ПМ
рассчитывают по формуле
n 0,14
(SUM W + W ) · Q i
1 0 р% Пn
Q = ----------------------------------, (9.18)
ПМ n 0,14
(SUM W + W )i + ф · Q · I
1 0 р% Пn Н
--------------------------------
"ф" - греческая буква "фи"
где n - число плотин;
Q - прорывной расход n-й (последней) нижней плотины.
Пn
Остальные обозначения те же, что и в формулах (9.16) и (9.17).
9.4.4.10. В зависимости от величины водосбора выше плотины и условий
ее прорыва могут наблюдаться два типа гидрографов волны прорыва и
совмещенной с ней паводочной волны, изображенных на рисунке 9.16.
Для случая, показанного на рисунке 9.16а, когда Q > Q , величина Q
p% П П
в формуле (9.17) заменяется величиной Q - максимальным расходом паводка
p%
расчетной для пересечения вероятности превышения р%.
Для аналогичного случая при расчете по формуле (9.18) величина Q
Пn
заменяется величиной Q .
p%
*****НА БУМАЖНОМ НОСИТЕЛЕ Рисунок 9.16. Типы гидрографов волны прорыва и совмещенной с ней паводочной волны Если условия, определяющие транзитность русла (см. 9.4.4.5), для
данного объекта не соблюдены, то распластывание волны прорыва-паводка не
учитывают. Для гидрографа на рисунке 9.16а величины Q и W определяют
p% p%
для водосборной площади F + ДF в створе пересечения; для гидрографа на
рисунке 9.16б, если для водосбора F + ДF условие Q < Q сохраняется,
p% П
расчетный расход для створа пересечения принимают равным Q , а объем стока
П
определяют в створе пересечения.
--------------------------------
"Д" - греческая буква "дельта"
9.4.5. Защита откосов земляного полотна от размыва9.4.5.1. Общие правила проектирования поверхностного водоотвода с проезжей части автомобильных дорог приведены в 9.1 настоящего технического кодекса. В соответствии с 9.2.1 для дорог I - III категорий водоотвод с проезжей части автомобильных дорог обеспечивается прикромочными водоотводными лотками, расположенными вдоль кромок проезжей части (см. рисунок 9.1а, б, в, г), а также поперечными водосбросными лотками на откосах насыпей (см. рисунок 9.2). Расстояние между поперечными водосбросными лотками на откосах насыпей следует принимать по [23] в соответствии с таблицей 9.2. 9.4.6. Примеры расчета9.4.6.1. Трасса дороги пересекает малый периодический водоток с площадью водосбора в створе пересечения F = 3,62 кв.км, длиной лога L = 2,64 км, уклон лога J = 5,54 промилле. Болота и озера в пределах площади водосбора отсутствуют. Грунты супесчаные. Необходимо определить максимальный расход воды, притекающий к трубе в период ливня. По формуле (9.3) находим Таблица 9.2 ---------+-------------+----------------------------------------------
¦ ¦ Категория ¦ Продольный уклон дороги, промилле ¦
¦ Число ¦ дороги, +-----+-----T------+------+-----T-----+-----T------+
¦ полос ¦ наличие ¦ 3 ¦ 5 ¦ 10 ¦ 20 ¦ 30 ¦ 40 ¦ 50 ¦ 60 ¦
¦движения¦укрепления и +-----+-----+------+------+-----+-----+-----+------+
¦ ¦ виража ¦ Расстояния между лотками для сброса воды с ¦
¦ ¦ ¦ проезжей части, м ¦
+--------+-------------+-----+-----T------+------+-----T-----+-----T------+
¦ 4 ¦I (с ¦ 40 ¦ 45 ¦ 55 ¦ 45 ¦ 40 ¦ 35 ¦ 30 ¦ 25 ¦
¦ ¦остановочной ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦полосой) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ +-------------+-----+-----+------+------+-----+-----+-----+------+
¦ ¦I (без ¦ 45 ¦ 55 ¦ 65 ¦ 55 ¦ 50 ¦ 40 ¦ 35 ¦ 30 ¦
¦ ¦остановочной ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦полосы) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------+-------------+-----+-----+------+------+-----+-----+-----+------+
¦ 6 ¦I (с ¦ 30 ¦ 35 ¦ 45 ¦ 35 ¦ 30 ¦ 25 ¦ 20 ¦ 15 ¦
¦ ¦остановочной ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦полосой) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ +-------------+-----+-----+------+------+-----+-----+-----+------+
¦ ¦I (без ¦ 35 ¦ 40 ¦ 50 ¦ 40 ¦ 35 ¦ 30 ¦ 25 ¦ 20 ¦
¦ ¦остановочной ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦полосы) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------+-------------+-----+-----+------+------+-----+-----+-----+------+
¦ 8 ¦I (с ¦ 25 ¦ 30 ¦ 35 ¦ 30 ¦ 25 ¦ 20 ¦ 15 ¦ 15 ¦
¦ ¦остановочной ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦полосой) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ +-------------+-----+-----+------+------+-----+-----+-----+------+
¦ ¦I (без ¦ 30 ¦ 35 ¦ 40 ¦ 35 ¦ 30 ¦ 25 ¦ 20 ¦ 20 ¦
¦ ¦остановочной ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦полосы) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------+-------------+-----+-----+------+------+-----+-----+-----+------+
¦ 2 ¦II (с ¦ 95 ¦ 120 ¦ 150 ¦ 125 ¦ 105 ¦ 95 ¦ 85 ¦ 75 ¦
¦ ¦остановочной ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦полосой) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ +-------------+-----+-----+------+------+-----+-----+-----+------+
¦ ¦II (без ¦ 125 ¦ 160 ¦ 165 ¦ 140 ¦ 125 ¦ 110 ¦ 100 ¦ 90 ¦
¦ ¦остановочной ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦полосы) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ +-------------+-----+-----+------+------+-----+-----+-----+------+
¦ ¦II (с ¦ 55 ¦ 70 ¦ 85 ¦ 70 ¦ 60 ¦ 55 ¦ 50 ¦ 45 ¦
¦ ¦виражом) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ +-------------+-----+-----+------+------+-----+-----+-----+------+
¦ ¦III (без ¦ 130 ¦ 160 ¦ 205 ¦ 165 ¦ 140 ¦ 125 ¦ 115 ¦ 100 ¦
¦ ¦виража) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ +-------------+-----+-----+------+------+-----+-----+-----+------+
¦ ¦III (с ¦ 60 ¦ 75 ¦ 95 ¦ 75 ¦ 65 ¦ 60 ¦ 55 ¦ 50 ¦
¦ ¦виражом) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ +-------------+-----+-----+------+------+-----+-----+-----+------+
¦ ¦II (с ¦ 120 ¦ 140 ¦ 130 ¦ 110 ¦ 90 ¦ 75 ¦ 65 ¦ 60 ¦
¦ ¦виражом) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ +-------------+-----+-----+------+------+-----+-----+-----+------+
¦ ¦III (без ¦ 215 ¦ 235 ¦ 220 ¦ 190 ¦ 165 ¦ 145 ¦ 125 ¦ 110 ¦
¦ ¦виража) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ +-------------+-----+-----+------+------+-----+-----+-----+------+
¦ ¦III (с ¦ 120 ¦ 140 ¦ 130 ¦ 110 ¦ 90 ¦ 75 ¦ 65 ¦ 60 ¦
¦ ¦виражом) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦--------+-------------+-----+-----+------+------+-----+-----+-----+-------
Q = 16,7 а А FФ К К д = 16,7 · 0,88 · 0,49 · 3,62 · 0,41 · 0,81 ·
p р р J ф
· 0,52 · 1 = 4,51 куб.м/с,
--------------------------------
"А" - греческая буква "альфа"
"Ф" - греческая буква "фи"
"д" - греческая буква "дельта"
где а = а · К · К = 0,80 · 1,1 · 1,0 = 0,88;
р час t F
-0,2211 -0,2211 -0,2211
a = 0,9324ВП = 0,9324 · 2 = 0,9324 · 2 = 0,80;
час
-0,12 -0,12
K = 1,2927F = 1,2927 · 3,62 = 1,10;
t
К = -0,0011F + 1,0088 = -0,0011 · 3,62 + 1,0088 = 1,0;
F
А = А д = 0,55 · 0,89 = 0,49;
р о е
--------------------------------
"А" - греческая буква "альфа"
"д" - греческая буква "дельта"
д = 1 - в х П = 1 - 1,1 · 0,1 · 1 = 0,89;
е
--------------------------------
"д" - греческая буква "дельта"
"в" - греческая буква "бета"
А = -0,0551ВП + 0,6621 = -0,0551 · 2 + 0,6621 = 0,55;
о
--------------------------------
"А" - греческая буква "альфа"
0,25 0,25
ф = 1 / (10F) = 1 / (10 · 3,62) = 0,41;
--------------------------------
"ф" - греческая буква "фи"
2 2
К = F / L = 3,62 / 2,64 = 0,52;
ф
-6 2 -6 2
K = -10 J + 0,0023 J + 0,8008 = -10 5,54 · 0,0023 · 5,54 +
J
+ 0,8008 = 0,81;
д = 1, поскольку в площади водосбора болот и озер нет.
--------------------------------
"д" - греческая буква "дельта"
9.4.6.2. Трасса дороги пересекает постоянный водоток с площадью
водосбора до створа пересечения 18 кв.км. Выше пересечения в 3 км
расположена некапитальная плотина длиной В = 50 м с максимальным напором
П
Н = 2,5 м; объем создаваемого плотиной водохранилища W = 50000 куб.м.
Н 0
На основании данных обследования сделано заключение о возможности
прорыва плотины.
Расход при прорыве определяем по формуле (9.13)
3/2 3/2
Q = В Н К = 50 · 2,5 · 0,44 = 88 куб.м/с,
П П Н ПР
где В - длина плотины по урезу воды в верхнем бьефе при предельном
П
наполнении водохранилища, м;
Н - напор (разность отметок уровней воды в верхнем и нижнем бьефах до
Н
прорыва плотины), м;
К - коэффициент, учитывающий отношение возможной ширины прорыва к
ПР
длине плотины В и условия истечения воды при прорыве.
П
К = -0,073 InB + 0,73 = -0,073 · In 50 + 0,73 = 0,44.
ПР П
Максимальный расход прорывной волны Q (с учетом ее трансформации в
ПМ
транзитном русле в случае, предусмотренном в 9.4.4.6а для створа
пересечения по формуле (9.16) равен
0,14
W · Q · i
0 П Н 0,14 0,14
Q = ------------------------ = (50000·88·10 ) / (50000·10 +
ПМ 0,14
W · i + ф · Q · I
0 П Н
+ 1,2·88·3000) = 16 куб.м/с,
где i - продольный уклон русла, 10 промилле;
-1
ф - коэффициент, равный 1,2 и имеющий размерность, м ·с;
--------------------------------
"ф" - греческая буква "фи"
I - длина транзитного участка русла без учета участка гашения энергии
Н
прыжка, м.
".
Библиография, дополнить позициями: [22] Пособие к СНиП 2.05.03-84 "Мосты и трубы" по изысканиям и
проектированию железнодорожных и автодорожных мостовых переходов через
водотоки (ПМП-91). - М.; Транспорт, 1992. - 284 с.
[23] Перевозников Б.Ф. Водоотвод с автомобильных дорог. - М.: Транспорт,
1982. - 190 с.
(ИУ ТНПА N 3-2011) |
Новости законодательства
Новости Спецпроекта "Тюрьма"
Новости сайта
Новости Беларуси
Полезные ресурсы
Счетчики
|
