Стр. 4
Страницы: | Стр.1 | Стр.2 | Стр.3 | Стр.4 | Стр.5 | Стр.6 | Стр.7 | Стр.8 | Стр.9 | Стр.10 | Стр.11 | Стр.12 |
ухудшению процесса горения, повышению объема и температуры уходящих
газов, т.е. возрастают потери теплоты с уходящими газами.
У котлов, оборудованных пароперегревателями, температура
перегретого пара возрастает на 8 - 10 град. C при увеличении избытка
воздуха в топке на 0,1.
Увеличение потерь теплоты с уходящими газами вследствие
возрастания избытка воздуха в уходящих газах оценивается по
приближенной формуле
Да
ух
Дq = ----- x q , %, (6.4)
2 а 2
ух
------------------------------
Д - греческая буква "дельта"
а - греческая буква "альфа"
где а , q - значения коэффициента избытка воздуха и потерь с
ух 2
уходящими газами, приведенные в нормативных характеристиках
и соответствующие фактическому режиму работы.
Снижение RO (суммы SO + CO ) на 1% приводит к увеличению
2 2 2
потерь теплоты с уходящими газами из-за возрастания объема газов
также примерно на 1%, т.е. увеличение избытка воздуха на 0,1
соответствует повышению q на 0,7 - 0,8%, что обусловливает
2
перерасход топлива 1,4 - 1,6 кг у.т/Гкал.
Увеличение избытка воздуха в уходящих газах вызывает также
возрастание расхода электроэнергии на тягу из-за увеличения объема
газа и роста сопротивления газового тракта. Оптимальный избыток
воздуха должен сохраняться постоянным в пределах
паропроизводительности котла от 75 до 100% от номинальной. При
более низких нагрузках избыток воздуха определяется по формуле
D
1 1 к
а = а x (0,75 - ---- ), (6.5)
ном ном
D
к
------------------------------
а - греческая буква "альфа"
1
где а - коэффициент избытка воздуха в топке при
ном
ном
номинальной нагрузке котла D , т/ч,
к
ном
D - нагрузка котла при расчетном режиме (< 0,75 D ), т/ч.
к к
6.3. Изменение температуры подогрева воздуха
При увеличении температуры подогрева воздуха повышаются
скорость, устойчивость и эффективность горения топлива, что особенно
существенно в условиях работы котла с переменной нагрузкой и при
различном качестве топлива. При этом снижаются потери с химической и
механической неполнотой сгорания.
Особенно важно повышение температуры воздуха при сжигании
углей. Ориентировочно на каждые 10 град. C увеличения температуры
воздуха, поступающего в топку, температура уходящих газов снижается
на 5 град. C, что приводит к экономии топлива
0,5 - 0,7 кг у.т./Гкал.
6.4. Изменение зольности и влажности топлива
Повышение зольности снижает теплоту сгорания топлива и
оказывает значительное влияние на увеличение потерь котлоагрегата с
уходящими газами из-за механической неполноты сгорания. Пересчет
теплоты сгорания топлива при изменении его зольности производится по
формуле
р1
р1 р 100 - А
Q = Q x --------, Ккал/кг, (6.6)
н н р
100 - А
р1 р
где А , А - зольность топлива на рабочую массу
соответственно при принятых номинальных и изменившихся условиях, %;
р
Q - принятая расчетная теплота сгорания топлива, Ккал/кг.
н
Чтобы предотвратить увеличение потерь теплоты из-за повышения
зольности топлива, необходимо обеспечить эффективную работу
обдувочных устройств и очистку поверхностей нагрева. Содержание золы
в топливе оказывает наибольшее влияние на потери теплоты с
механическим недожогом при использовании топлива с малым выходом
летучих.
Вследствие высокого содержания золы в топливе более существенны
потери с физической теплотой шлака, особенно в топках с жидким
шлакозолоудалением:
р
а x Q x А
шл шл
q = --------------, % (6.7)
шл р
Q
р
где а - доля золы топлива, выпадающая в виде шлака в топке;
шл
Q - количество теплоты, содержащееся в 1 кг шлака, Ккал;
шл
р
Q - располагаемая теплота 1 кг топлива, вводимого
р
в топку, Ккал.
Увеличение влажности топлива приводит к его смерзанию и
зависанию в бункерах и течках, что вызывает неустойчивый режим
работы котлоагрегатов и снижает их производительность и
экономичность, повышает расход топлива, объем и температуру уходящих
газов.
Для сухих топлив с небольшим изменением влажности пересчет
теплоты сгорания топлива производится по формуле
р1
h1 р 100 - W
Q = Q x ---------, Ккал/кг, (6.8)
н н р
100 - W
Для влажных топлив с большим колебанием влажности следует
пользоваться формулой
р1
р1 р р1 100 - W р
Q = (Q - 6W ) x --------- - 6W , Ккал/кг, (6.9)
н н р
100 - W
р р1
где W , W - влажность топлива на рабочую массу
соответственно при принятых и изменившихся условиях, %.
6.5. Изменение температуры питательной воды
Питательная вода на входе в котлоагрегат должна иметь
определенную температуру. В котельных с термическими деаэраторами
атмосферного типа она нагревается до 104 град. C, а в менее
распространенных вакуумных - до 60 - 90 град. C.
В дымовых газах содержатся водяные пары, парциальное давление
которых определяется качеством топлива и избытком воздуха.
Во избежание конденсации водяных паров, вызывающих коррозию
поверхностей нагрева, наименьшая температура питательной воды должна
быть выше температуры точки "росы" для данного вида топлива.
При сжигании сернистых топлив в дымовых газах содержится серный
ангидрид, который активно соединяется с водяными парами и образует
серную кислоту. Наличие в дымовых газах серной кислоты значительно
повышает температуру точки "росы" и интенсифицирует процесс коррозии
поверхностей нагрева.
Экспериментальные исследования показали, что скорость коррозии
имеет два минимума:
- в зоне температур стенки t выше точки "росы";
ст
- в зоне температур (t + 20) < t < 105 град. C (здесь
к ст
t - температура конденсации водяных паров, град. C)
к
Результаты значительного объема наблюдений показали возможность
достаточно большого срока службы поверхностей нагрева при
температурах стенки, близких к температуре воды, определяемой для
второго минимума.
В приложении 12 приведены значения температур конденсации
чистых водяных паров и температур точки "росы" продуктов сгорания,
полученные экспериментально для различных видов топлива.
Снижение температуры питательной воды приводит к уменьшению
паропроизводительности котлоагрегата при неизменном расходе топлива
или к увеличению его расхода при сохранении номинальной
производительности. При этом температура перегрева пара возрастает.
Снижение температуры питательной воды на 3 град. С приводит к
повышению температуры перегрева пара примерно на 1 град. C.
Снижение температуры питательной воды сопровождается также
повышением температурного напора в водяном экономайзере, в
результате чего при неизменном расходе топлива температура уходящих
газов снижается и КПД котлоагрегата возрастает.
В котлах с чугунными экономайзерами изменение температуры
питательной воды на 2,5 - 3 град. C приводит к изменению температуры
уходящих газов на 1 град. C.
6.6. Влияние возврата конденсата на показатели
тепловой экономичности котельной
Количество и температура возвращаемого конденсата в котельную
влияют на удельный расход топлива на отпущенную тепловую энергию.
Это, главным образом, обусловлено изменением расхода теплоты на
продувку котлов и технологические нужды ХВО.
Расход теплоты увеличивается пропорционально расходу теплоты на
собственные нужды ХВО, т.е.
хво хво хво хво -6
Q = G x с x (t - t ) x 10 , Гкал, (6.10)
сн сн в 2 1
хво
где G - количество воды на собственные нужды ХВО, кг;
сн
с - теплоемкость воды, Ккал/кг·град. C;
в
хво хво
t , t - температуры воды соответственно на входе в ХВО
1 2
и перед фильтрами, град. C.
При возврате конденсата от различных производственных
потребителей возможно ухудшение качества питательной воды, что при
соблюдении соответствующего водного режима в барабане котла требует
увеличения величины продувки.
Уменьшение температуры возвращаемого конденсата снижает
температуру смеси конденсата и добавочной химочищенной воды на входе
в котельную и вызывает дополнительный расход топлива на нагрев этой
смеси до температуры воды в барабане котла.
Кроме того, уменьшение температуры смеси приводит к увеличению
расхода пара на деаэраторы питательной воды, т.е. к уменьшению
количества пара, отпускаемого на сторону при той же выработке пара
котлоагрегатами.
Основные мероприятия по экономии топлива в котельных и оценка
их эффективности сведены в приложение 13.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1. ГОСТ 24005-80. Котлы паровые стационарные с естественной циркуляцией.
2. ГОСТ 21563-82. Котлы водогрейные стационарные.
3. Котлы малой и средней мощности. Отраслевой каталог. - М.: НИИЭИнформэнергомаш, 1985.
4. Котлы малой и средней мощности и топочные устройства. Отраслевой каталог. М.: НИИЭИнформэнергомаш, 1983.
5. Справочник по котельным установкам малой производительности / Под ред. К.Ф.Роддатиса. - М.: Энергоатомиздат, 1989.
6. Роддатис К.Ф. Котельные установки.: Учебное пособие для студентов неэнергетических специальностей вузов. - М.: Энергия, 1989.
7. Энергетическое топливо СССР (ископаемые угли, горючие сланцы, торф, мазут и горючий газ): Справочник. - М.: Энергия, 1979.
8. Гаврилов А.Ф., Малкин Б.М. Загрязнение и очистка поверхностей нагрева котельных установок. - М.: Энергия, 1980.
9. Аэродинамический расчет котельных установок (нормативный метод). 3-е изд. - Л.: Энергия, 1977.
10. Водоподготовительное оборудование для ТЭС и промышленной энергетики. Отраслевой каталог. - М.: НИИЭИнформэнергомаш, 1983.
11. Энергетическое оборудование для тепловых электростанций и промышленной энергетики: Номенклатурный каталог в трех частях. - М.: НИИЭИнформэнергомаш, 1984.
12. Методические рекомендации по нормированию расхода котельно-печного топлива на отпуск тепловой энергии котельными. НИИП и Н при Госплане СССР. - М., 1981.
13. Положение о пересмотре (разработке) энергетических характеристик оборудования и порядке определения нормативных удельных расходов топлива на энергопредприятиях. П-34-70-012-87 СПО. - М.: Союзтехэнерго, 1987.
14. Нормы расхода тепла на мазутное хозяйство ТЭС. НР-34-70-095-83. - М.: Союзтехэнерго, 1984.
15. Борщов Д.Я. Устройство и эксплуатация отопительных котельных малой мощности. 2-е изд. испр. и доп. - М.: Стройиздат, 1989.
16. Борщов Д.Я. Чугунные секционные котлы в коммунальном хозяйстве. - М.: Стройиздат, 1977.
17. Методические указания по определению расходов топлива, электроэнергии и воды на выработку тепла отопительными котельными коммунальных теплоэнергетических предприятий / Акад. коммун. хоз. им. К.Д.Памфилова. - М.: Стройиздат, 1979.
18. Теплотехнический справочник Изд. 2-е, перераб. / Под ред В.Н.Юренева и П.Д.Лебедева. Т 1. - М.: Энергия, 1975.
19. СНБ 22.01.01-93. Строительная теплотехника. Госкомитет РБ по архитектуре и строительству. - Минск, 1994.
20. СНиП II-35-76. Котельные установки. - М., 1977 (с изменением N 1 утв. Минархитектуры. Пост. N 161, 1999 г.).
Приложение 1
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА НОРМ РАСХОДОВ ТЭР
1. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА НОРМ УДЕЛЬНЫХ РАСХОДОВ ТОПЛИВА
НА ОТПУСК ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ КОТЕЛЬНОЙ С СУММАРНОЙ
УСТАНОВЛЕННОЙ МОЩНОСТЬЮ КОТЛОВ БОЛЕЕ 10 ГКАЛ/Ч
Приложение 1.1
ПРИМЕР РАСЧЕТА N 1 (ПРИ РАБОТЕ НА ПРИРОДНОМ ГАЗЕ)
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
---------------------+-------+---------------+-----------------------------------¬
¦Наименование ¦Обозна-¦Размерность ¦Значение ¦
¦ ¦чение ¦ +--------+--------+--------+--------+
¦ ¦ ¦ ¦I кв. ¦II кв. ¦III кв. ¦IV кв. ¦
+--------------------+-------+---------------+--------+--------+--------+--------+
¦1. Средняя на ¦ ¦ Гкал/ч ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦планируемый период ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦тепловая нагрузка ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦котлоагрегата ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦ДКВР-6,5/13 N 1 ¦Q ¦ ¦ 2,2 ¦ 2,0 ¦ 2,7 ¦ 2,1 ¦
¦ ¦ ка1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦ДКВР-6,5/13 N 2 ¦Q ¦ ¦ 2,6 ¦ 1,8 ¦ - ¦ 2,3 ¦
¦ ¦ ка2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦КВ-ГМ-10 N 3 ¦Q ¦ ¦ 6,2 ¦ 4,0 ¦ - ¦ 5,3 ¦
¦ ¦ ка3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+---------------+--------+--------+--------+--------+
¦2. Средняя на ¦ ¦ т/ч ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦планируемый период ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦паровая нагрузка ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦котлоагрегата ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦ДКВР-6,5/13 N 1 ¦D ¦ ¦ 3,6 ¦ 3,3 ¦ 4,5 ¦ 3,5 ¦
¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦ДКВР-6,5/13 N 2 ¦D ¦ ¦ 4,3 ¦ 3,0 ¦ - ¦ 3,8 ¦
¦ ¦ 2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+---------------+--------+--------+--------+--------+
¦3. Число часов ¦ ¦ ч ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦работы ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦котлоагрегата ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦ДКВР-6,5/13 N 1 ¦T ¦ ¦ 2100 ¦ 1660 ¦ 2200 ¦ 2000 ¦
¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦ДКВР-6,5/13 N 2 ¦T ¦ ¦ 2160 ¦ 864 ¦ - ¦ 1824 ¦
¦ ¦ 2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦КВ-ГМ-10 N 3 ¦T ¦ ¦ 2160 ¦ 864 ¦ - ¦ 1824 ¦
¦ ¦ 3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+---------------+--------+--------+--------+--------+
¦4. КПД котлоагрегата¦ ¦ % ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦при средней на ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦планируемый период ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦нагрузке ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦ДКВР-6,5/13 N 1 ¦ бр.н ¦ ¦ 90,8 ¦ 90,65¦ 91,1 ¦ 90,6 ¦
¦ ¦h ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ка1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦ДКВР-6,5/13 N 2 ¦ бр.н ¦ ¦ 91,1 ¦ 90,4 ¦ - ¦ 90,9 ¦
¦ ¦h ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ка2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦КВ-ГМ-10 N 3 ¦ бр.н ¦ ¦ 91,1 ¦ 91,2 ¦ - ¦ 91,3 ¦
¦ ¦h ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ка3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+---------------+--------+--------+--------+--------+
¦ h - греческая буква "эта" ¦
+--------------------+-------+---------------+--------+--------+--------+--------+
¦5. Время работы ¦ ¦ ч ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦котлоагрегата с ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦начала эксплуатации ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦ДКВР-6,5/13 N 1 ¦ э ¦ ¦39000 ¦41100 ¦43300 ¦45500 ¦
¦ ¦T ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ p1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦ДКВР-6,5/13 N 2 ¦ э ¦ ¦39000 ¦41160 ¦ - ¦42024 ¦
¦ ¦T ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ p2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦КВ-ГМ-10 N 3 ¦ э ¦ ¦22000 ¦24160 ¦ - ¦25024 ¦
¦ ¦T ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ p3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+---------------+--------+--------+--------+--------+
¦6. Время работы ¦ ¦ ч ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦котлоагрегата с ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦начала эксплуатации ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦до момента ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦проведения ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦последних испытаний ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦ДКВР-6,5/13 N 1 ¦ и ¦ ¦36600 ¦38700 ¦40360 ¦42560 ¦
¦ ¦T ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ p1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦ДКВР-6,5/13 N 2 ¦ и ¦ ¦37200 ¦39360 ¦ - ¦40224 ¦
¦ ¦T ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ p2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦КВ-ГМ-10 N 3 ¦ и ¦ ¦15800 ¦17960 ¦ - ¦ 1824 ¦
¦ ¦T ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ p3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+---------------+--------+--------+--------+--------+
¦7. Величина ¦ ¦ % ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦непрерывной ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦продувки ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦ДКВР-6,5/13 N 1 ¦P ¦ ¦ 8,8 ¦ 8,8 ¦ 8,8 ¦ 8,8 ¦
¦ ¦ пр1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦ДКВР-6,5/13 N 2 ¦P ¦ ¦ 8,5 ¦ 8,5 ¦ - ¦ 8,5 ¦
¦ ¦ пр2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+---------------+--------+--------+--------+--------+
¦8. Номинальное ¦ ¦ кгс/кв.см ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦давление пара в ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦барабане ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦ДКВР-6,5/13 N 1 ¦P ¦ ¦ 14 ¦ 14 ¦ 14 ¦ 14 ¦
¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦ДКВР-6,5/13 N 2 ¦P ¦ ¦ 14 ¦ 14 ¦ - ¦ 14 ¦
¦ ¦ 2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+---------------+--------+--------+--------+--------+
¦9. Энтальпия пара в ¦i ¦ Ккал/кг ¦ 666,2 ¦ 666,2 ¦ 666,2 ¦ 666,2 ¦
¦барабане ¦ п ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+---------------+--------+--------+--------+--------+
¦10. Энтальпия ¦i ¦ Ккал/кг ¦ 90 ¦ 90 ¦ 90 ¦ 90 ¦
¦питательной воды ¦ пв ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+---------------+--------+--------+--------+--------+
¦11. Энтальпия ¦i ¦ Ккал/кг ¦ 194,1 ¦ 194,1 ¦ 194,1 ¦ 194,1 ¦
¦котловой воды ¦ кв ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+---------------+--------+--------+--------+--------+
¦12. Энтальпия ¦i ¦ Ккал/кг ¦ 5 ¦ 8 ¦ 15 ¦ 10 ¦
¦исходной воды ¦ ив ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+---------------+--------+--------+--------+--------+
¦13. Энтальпия выпара¦i ¦ Ккал/кг ¦ 640 ¦ 640 ¦ 640 ¦ 640 ¦
¦деаэратора ¦ вып ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+---------------+--------+--------+--------+--------+
¦14. Температура ¦t ¦ град С ¦ 70 ¦ 70 ¦ 70 ¦ 70 ¦
¦сбрасываемой ¦ пр ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦продувочной воды ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+---------------+--------+--------+--------+--------+
¦15. Количество ¦ ¦ шт. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦растопок ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦котлоагрегатов из ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦горячего состояния ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦(до 12 ч простоя) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦ДКВР-6,5/13 N 1 ¦ 12 ¦ ¦ 16 ¦ 12 ¦ 10 ¦ 16 ¦
¦ ¦N ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ p1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦ДКВР-6,5/13 N 2 ¦ 12 ¦ ¦ 12 ¦ 12 ¦ - ¦ 14 ¦
¦ ¦N ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ p2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦КВ-ГМ-10 N 3 ¦ 12 ¦ ¦ 12 ¦ 10 ¦ - ¦ 12 ¦
¦ ¦N ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ p3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+---------------+--------+--------+--------+--------+
¦из холодного ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦состояния (более ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦48 ч простоя) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
¦ДКВР-6,5/13 N 1 ¦ 48 ¦ ¦ 4 ¦ 2 ¦ 3 ¦ 4 ¦
¦ ¦N ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ p1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------------+-------+ +--------+--------+--------+--------+
Страницы: | Стр.1 | Стр.2 | Стр.3 | Стр.4 | Стр.5 | Стр.6 | Стр.7 | Стр.8 | Стр.9 | Стр.10 | Стр.11 | Стр.12 |
| 
