Стр. 5
Страницы: | Стр.1 | Стр.2 | Стр.3 | Стр.4 | Стр.5 | Стр.6 |
вероятности возникновения пожара на наружной установке по ГОСТ
12.1.004, а значение Q вычислять исходя из массы горючих веществ,
fn
вышедших в атмосферу, в соответствии с пунктами 12.1.2 - 12.1.7.
12.4.4. Условную вероятность Q поражения человека избыточным
впi
давлением при сгорании газо, паро- или пылевоздушных смесей на
расстоянии r от эпицентра определяют следующим образом:
вычисляют избыточное давление ДР и импульс i по методам,
описанным в разделах 12.1 или 12.2;
исходя из значений ДР и i вычисляют величину "пробит"-функции
Р .
г
"Пробит"-функцию P допускается вычислять по формуле
г
P = 5 - 0,26 · ln(V), (59)
г
17500 8,4 290 9,3
где V = (-----) + (---) , (60)
ДP i
--------------------------------
Д - большая греческая буква "дельта"
где ДР - избыточное давление, Па;
i - импульс волны давления, Па·с.
С помощью табл. 9 определяют условную вероятность поражения
человека. Например, при значении Р = 2,95 значение Q = 2% = 0,02,
г вп
а при P = 8,09 значение Q = 99,9% = 0,999.
г вп
12.4.5. Условную вероятность поражения человека тепловым
излучением Q определяют следующим образом:
fni
а) рассчитывают величину P по формуле
г
1,33
P = -14,9 + 2,56 · ln(t · q ), (61)
г
где t - эффективное время экспозиции, с;
-2
q - интенсивность теплового излучения, кВт·м , определяемая в
соответствии с разделом 12.3.
Величину t находят:
1) для пожаров проливов ЛВЖ, ГЖ и твердых материалов:
t = t + x / v, (62)
o
где t - характерное время обнаружения пожара, с (допускается
o
принимать t = 5 с);
x - расстояние от места расположения человека до зоны, где
-2
интенсивность теплового излучения не превышает 4 кВт·м , м;
-1
v - скорость движения человека, м·с (допускается принимать
-1
v = 5 м·с );
2) для воздействия "огненного шара" - в соответствии с разделом
12.3.3;
б) с помощью табл. 9 определяют условную вероятность Q
ni
поражения человека тепловым излучением.
Таблица 9
-----------------+-------------------------------------------------¬
¦ Условная ¦ Величина Р ¦
¦ вероятность ¦ г ¦
¦ поражения, % +----+----T----+----T----+----T----+----T----+----+
¦ ¦ 0 ¦ 1 ¦ 2 ¦ 3 ¦ 4 ¦ 5 ¦ 6 ¦ 7 ¦ 8 ¦ 9 ¦
+----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+
¦0 ¦ - ¦2,67¦2,95¦3,12¦3,25¦3,36¦3,45¦3,52¦3,59¦3,66¦
+----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+
¦10 ¦3,72¦3,77¦3,82¦3,90¦3,92¦3,96¦4,01¦4,05¦4,08¦4,12¦
+----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+
¦20 ¦4,16¦4,19¦4,23¦4,26¦4,29¦4,33¦4,36¦4,39¦4,42¦4,45¦
+----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+
¦30 ¦4,48¦4,50¦4,53¦4,56¦4,59¦4,61¦4,64¦4,67¦4,69¦4,72¦
+----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+
¦40 ¦4,75¦4,77¦4,80¦4,82¦4,85¦4,87¦4,90¦4,92¦4,95¦4,97¦
+----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+
¦50 ¦5,00¦5,03¦5,05¦5,08¦5,10¦5,13¦5,15¦5,18¦5,20¦5,23¦
+----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+
¦60 ¦5,25¦5,28¦5,31¦5,33¦5,36¦5,39¦5,41¦5,44¦5,47¦5,50¦
+----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+
¦70 ¦5,52¦5,55¦5,58¦5,61¦5,64¦5,67¦5,71¦5,74¦5,77¦5,81¦
+----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+
¦80 ¦5,84¦5,88¦5,92¦5,95¦5,99¦6,04¦6,08¦6,13¦6,18¦6,23¦
+----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+
¦90 ¦6,28¦6,34¦6,41¦6,48¦6,55¦6,64¦6,75¦6,88¦7,05¦7,33¦
+----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+
¦- ¦0,00¦0,10¦0,20¦0,30¦0,40¦0,50¦0,60¦0,70¦0,80¦0,90¦
+----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+
¦99 ¦7,33¦7,37¦7,41¦7,46¦7,51¦7,58¦7,65¦7,75¦7,88¦8,09¦
¦----------------+----+----+----+----+----+----+----+----+----+-----
12.4.6. Если для рассматриваемой технологической установки возможен как пожар пролива, так и "огненный шар", в формуле (58) должны быть учтены оба указанных выше типа аварии.
Приложение А
ПЕРЕЧЕНЬ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ, НА КОТОРЫЕ ДАНЫ ССЫЛКИ
В НАСТОЯЩИХ НОРМАХ
1. ГОСТ 12.1.004-91 ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования.
2. ГОСТ 12.1.044-89 ССБТ. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов. Номенклатура показателей и методы испытаний.
3. СНБ 2.02.01-98. Пожарно-техническая классификация зданий, строительных конструкций и материалов.
4. СНБ 2.02.04-03. Противопожарная защита населенных мест и территорий предприятий.
5. СНБ 4.02.01-03. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха.
Приложение Б
РАСЧЕТНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА Z УЧАСТИЯ
ГОРЮЧИХ ГАЗОВ И ПАРОВ НЕНАГРЕТЫХ ЛЕГКОВОСПЛАМЕНЯЮЩИХСЯ
ЖИДКОСТЕЙ ВО ВЗРЫВЕ
Материалы настоящего приложения применяются для случая:
100 · m / (р · V ) < 0,5 · C ,
г.п св НКПР
--------------------------------
р - греческая буква "ро"
где C - нижний концентрационный предел распространения пламени
НКПР
газа или пара, % (об.), в помещении в форме прямоугольного
параллелепипеда с отношением длины к ширине не более 5.
1. Коэффициент Z участия ГГ и паров ЛВЖ во взрыве при заданном
_
уровне значимости Q (C > C) рассчитывается по следующим формулам:
1 1
при X <= - L и Y <= - S:
НКПР 2 НКПР 2
-3 C
5 · 10 · п НКПР
Z = ------------ · р · (C + -----) · X · Y ·
m г.п 0 д НКПР НКПР
· Z , (Б. 1)
НКПР
1 1
при X > - L и Y > - S:
НКПР 2 НКПР 2
-3 C
5 · 10 НКПР
Z = -------- · р · (C + ------) · F · Z , (Б. 2)
m г.п 0 д НКПР
--------------------------------
р - греческая буква "ро"
д - греческая буква "дельта"
где C - предэкспоненциальный множитель, % (об.), равный при
0
отсутствии подвижности воздушной среды для ГГ:
3 m
C = 3,77 · 10 · --------, (Б. 3)
0 р · V
г св
при подвижности воздушной среды для ГГ:
2 m
C = 3 · 10 · ------------, (Б. 4)
0 р · V · U
г св
при отсутствии подвижности воздушной среды для паров ЛВЖ:
100 · m 0,41
C = C · (-------------) ; (Б. 5)
0 н С · р · V
н п св
при подвижности воздушной среды для паров ЛВЖ:
100 · m 0,46
C = C · (-------------) , (Б. 6)
0 н С · р · V
н п св
--------------------------------
р - греческая буква "ро"
где m - масса газа или паров ЛВЖ, поступающих в объем помещения в
соответствии с разделами 4 - 5 настоящих Норм, кг;
д - в допустимые отклонения концентраций при задаваемом уровне
_
значимости Q (C > C), приведенные в таблице настоящего приложения;
X , Y , Z - соответственно расстояния по осям X, Y и
НКПР НКПР НКПР
Z от источника поступления газа или по формулам пара, ограниченные
нижним концентрационным пределом распространения пламени, м
(рассчитываются по формулам (Б.10 - Б.12) настоящего приложения);
L, S - соответственно длина и ширина помещения, м;
F - площадь пола помещения, кв.м;
-1
U - подвижность воздушной среды, м·с ;
C - концентрация насыщенных паров при расчетной температуре
н
t , град. C, воздуха в помещении, % ( об.).
p
Концентрация C может быть найдена по формуле
н
C = 100 · P / P , (Б. 7)
н н 0
где P - давление насыщенных паров при расчетной температуре
н
(находится из справочной литературы), кПа;
P - атмосферное давление, равное 101 кПа.
0
Таблица Б. 1
Значения допустимых отклонений д концентраций
_
при уровне значимости Q (C > C)
--------------------------------------+--------------+-------------¬
¦ Характер распределения концентраций ¦ _ ¦ д ¦
¦ ¦ Q (C > C) ¦ ¦
+-------------------------------------+--------------+-------------+
¦Для ГГ при отсутствии подвижности ¦ 0,1 ¦ 1,29 ¦
¦воздушной среды +--------------+-------------+
¦ ¦ 0,05 ¦ 1,38 ¦
¦ +--------------+-------------+
¦ ¦ 0,01 ¦ 1,53 ¦
¦ +--------------+-------------+
¦ ¦ 0,003 ¦ 1,63 ¦
¦ +--------------+-------------+
¦ ¦ 0,001 ¦ 1,70 ¦
¦ +--------------+-------------+
¦ ¦ 0,000001 ¦ 2,04 ¦
+-------------------------------------+--------------+-------------+
¦Для ГГ при подвижности воздушной ¦ 0,1 ¦ 1,29 ¦
¦среды +--------------+-------------+
¦ ¦ 0,05 ¦ 1,37 ¦
¦ +--------------+-------------+
¦ ¦ 0,01 ¦ 1,52 ¦
¦ +--------------+-------------+
¦ ¦ 0,003 ¦ 1,62 ¦
¦ +--------------+-------------+
¦ ¦ 0,001 ¦ 1,70 ¦
¦ +--------------+-------------+
¦ ¦ 0,000001 ¦ 2,03 ¦
+-------------------------------------+--------------+-------------+
¦Для паров ЛВЖ при отсутствии ¦ 0,1 ¦ 1,19 ¦
¦подвижности воздушной среды +--------------+-------------+
¦ ¦ 0,05 ¦ 1,25 ¦
¦ +--------------+-------------+
¦ ¦ 0,01 ¦ 1,35 ¦
¦ +--------------+-------------+
¦ ¦ 0,003 ¦ 1,41 ¦
¦ +--------------+-------------+
¦ ¦ 0,001 ¦ 1,46 ¦
¦ +--------------+-------------+
¦ ¦ 0,000001 ¦ 1,68 ¦
+-------------------------------------+--------------+-------------+
¦Для паров ЛВЖ при подвижности ¦ 0,1 ¦ 1,21 ¦
¦воздушной среды +--------------+-------------+
¦ ¦ 0,05 ¦ 1,27 ¦
¦ +--------------+-------------+
¦ ¦ 0,01 ¦ 1,38 ¦
¦ +--------------+-------------+
¦ ¦ 0,003 ¦ 1,45 ¦
¦ +--------------+-------------+
¦ ¦ 0,001 ¦ 1,51 ¦
¦ +--------------+-------------+
¦ ¦ 0,000001 ¦ 1,75 ¦
¦-------------------------------------+--------------+--------------
--------------------------------
д - греческая буква "дельта"
_
Величина уровня значимости Q (C > C) выбирается исходя из
особенностей технологического процесса. Допускается принимать
_
Q (C > C) равным 0,05.
2. Величина коэффициента Z участия паров ЛВЖ и ГЖ во взрыве
может быть определена по номограмме, приведенной на чертеже.
*****НА БУМАЖНОМ НОСИТЕЛЕ
Значения X определяются по формуле
* *
C / C , если C <= C
н н
X = { (Б. 8)
1, если C > C,
н
*
где C - величина, задаваемая соотношением
*
C = ф · C , (Б. 9)
ст
--------------------------------
ф - греческая буква "фи"
где ф - эффективный коэффициент избытка горючего, принимаемый
равным 1,9.
3. Расстояния X , Y , Z рассчитываются по следующим
НКПР НКПР НКПР
формулам:
д · C
0 0,5
X = K · L · (K · ln -------) ; (Б. 10)
НКПР 1 2 C
НКПР
д · C
0 0,5
Y = K · S · (K · ln -------) ; (Б. 11)
НКПР 1 2 C
НКПР
д · C
0 0,5
Z = K · H · (K · ln -------) ; (Б. 12)
НКПР 3 2 C
НКПР
где K - коэффициент, принимаемый равным 1,1314 для ГГ и 1,1958 -
1
для ЛВЖ;
T
K - коэффициент, принимаемый равным 1 для ГГ и K = ---- - для
2 2 3600
ЛВЖ;
K - коэффициент, принимаемый равным 0,0253 для ГГ при
3
отсутствии подвижности воздушной среды; 0,02828 - для ГГ при
подвижности воздушной среды; 0,04714 - для ЛВЖ при отсутствии
подвижности воздушной среды и 0,3536 - для ЛВЖ при подвижности
воздушной среды;
H - высота помещения, м.
При отрицательных значениях логарифмов расстояния X , Y
НКПР НКПР
и Z принимаются равными 0.
НКПР
Приложение В
Значения критической плотности падающих лучистых потоков
-2
q (кВт·м ) для пожарной нагрузки, состоящей из твердых
kp
горючих и трудногорючих материалов
-----------------------------------+-------------------------------¬
¦ Материалы ¦Критические плотности падающих ¦
¦ ¦ -2 ¦
¦ ¦ лучистых потоков q , кВт·м ¦
¦ ¦ kр ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Древесина (сосна влажностью 12%) ¦ 13,9 ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Древесно-стружечные плиты ¦ 8,3 ¦
¦ -3 ¦ ¦
¦плотностью 417 кг·м ¦ ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Торф брикетный ¦ 13,2 ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Торф кусковой ¦ 9,8 ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Хлопок волокно ¦ 7,5 ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Слоистый пластик ¦ 15,4 ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Стеклопластик ¦ 15,3 ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Пергамин ¦ 17,4 ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Резина ¦ 14,8 ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Уголь ¦ 35 ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Рулонная кровля ¦ 17,4 ¦
+----------------------------------+-------------------------------+
¦Сено, солома (при минимальной ¦ 7 ¦
¦влажности до 8%) ¦ ¦
¦----------------------------------+--------------------------------
Страницы: | Стр.1 | Стр.2 | Стр.3 | Стр.4 | Стр.5 | Стр.6 |
| 
